Статьи

 




dx.doi.org/ 10.18577/2307-6046-2016-0-3-6-6
УДК 669.295
П. В. Панин, Д. А. Дзунович, А. А. Ширяев
ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕРМИЧЕСКОЙ СТАБИЛЬНОСТИ СТРУКТУРЫ ТИТАНОВОГО СПЛАВА ВТ6 ПОСЛЕ ТЕРМОВОДОРОДНОЙ ОБРАБОТКИ

Определены температурно-временны́е параметры термической стабильности гетерофазной (α+α2+β)-структуры в титановом сплаве ВТ6 (Ti6,25Al4,1V, % (по массе)), сформированной при термоводородной обработке (ТВО) с введением в сплав 0,8% (по массе) водорода. Установлено, что наибольшую термическую стабильность в процессе изотермической выдержки (более 100 ч при температурах до 650°С) имеет структура после ТВО с последующим вакуумным отжигом при температурах 625 и 650°С.


Введение

В рамках «Стратегических направлений развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года» [1–3], разработанных в ВИАМ на базе всестороннего анализа стратегий развития ведущих предприятий авиационно-космической индустрии, особая роль отводится титановым сплавам как материалам с высокими удельными свойствами [4–6]. Однако в настоящее время в области технологии обработки титановых сплавов возможности традиционных методов, таких как термическая, термомеханическая и другие виды обработок, практически исчерпаны. В связи с этим для удовлетворения постоянно возрастающих требований к комплексу физико-механических и эксплуатационных характеристик промышленно освоенных титановых сплавов необходимо применение инновационных методов обработки. К ним в полной мере может быть отнесена термоводородная обработка (ТВО) титановых сплавов [7, 8].

Термоводородная обработка основана на использовании водорода в качестве постоянного или временного легирующего элемента, что позволяет осуществлять эффективное преобразование структуры титановых сплавов в твердом состоянии [9–13] и, соответственно, получать требуемые сочетания свойств обрабатываемого полуфабриката или готового изделия [14–16]. С целью рационализации выбора режимов ТВО были построены различные виды вспомогательных диаграмм для титановых сплавов разных классов, дополнительно легированных водородом [7, 17–19].

Завершающей стадией термоводородной обработки является вакуумный отжиг наводороженных полуфабрикатов или изделий, в процессе которого происходит снижение содержания (удаление) водорода до безопасных концентраций в целях исключения возможного развития эффекта водородной хрупкости при последующей эксплуатации изделий, подвергнутых ТВО. В процессе дегазации происходит одновременное воздействие двух факторов – температуры отжига и концентрации водорода, которая при этом непрерывно изменяется с течением времени. Вследствие этого вакуумный отжиг играет важную роль в формировании конечной структуры материала, которая, в свою очередь, определяет уровень свойств и технологичность.

В данной работе исследована температурно-временна́я стабильность гетерофазной (α+α2+β)-структуры в титановом сплаве ВТ6. Структура, содержащая α2-фазу на основе интерметаллидного соединения Ti3Al, является метастабильной и не свойственна сплаву ВТ6 в равновесных условиях, поэтому исследование ее термической стабильности необходимо для определения технологических параметров дальнейшей обработки.

 

Материалы и методы

Исследования проводили на образцах, вырезанных из горячекатаной плиты толщиной 12 мм титанового сплава ВТ6 (Ti–6,25Al–4,1V, % (по массе); ГОСТ 19807–91). Наводороживание образцов осуществляли термодиффузионным способом при температурах (α+β)-области до концентраций 0,6–0,8% (по массе) в лабораторной установке Сивертса по следующей технологической схеме: нагрев в вакууме (при необходимости – выдержка при заданной температуре); напуск водорода и выдержка; охлаждение до комнатной температуры со скоростью 1 К/с. Вакуумный отжиг проводили в камерной электропечи сопротивления с экранной теплоизоляцией «Вега-3М».

Для оценки термической стабильности структуры после ТВО образцы подвергали изотермической выдержке при температурах 600, 625, 650, 700, 725, 750, 800 и 850°С, соответствующих температурам предшествующего вакуумного отжига, в течение до 100 ч в печах с воздушной атмосферой. О стабильности структуры, содержащей α2-фазу, судили по изменению межплоскостных расстояний и соотношению интегральных интенсивностей рентгеновской дифракции для рефлексов α- и α2-фаз.

Фазовый состав и структуру образцов изучали при комнатной температуре с помощью оптической микроскопии (инвертированный металлографический микроскоп Zeiss AxioObserver.A1m, программное обеспечение NEXSYS ImageExpert Pro 3) и рентгеноструктурного анализа (рентгеновский дифрактометр ДРОН-7, программный комплекс PDWin). Образцы для металлографического анализа изготавливали по стандартной методике: после удаления газонасыщенного слоя грубой шлифовкой образцы подвергали тонкой шлифовке на шлифовальных кругах различной зернистости и окончательной электрополировке в растворе электролита следующего состава: 4 части уксусной «ледяной» кислоты (СН3СООН, плотность 1,05 г/см3) и 1 часть хлорной кислоты (НClO4 выпаренная, плотность 1,6 г/см3). В качестве катода использовали аустенитную нержавеющую сталь, анодом служил образец; напряжение на электродах 35–50 В. После окончания процесса электрополировки поверхность шлифа травили в стандартном растворе: 3 мл плавиковой кислоты (HF) + 6 мл азотной кислоты (HNO3) + 141 мл дистиллированной воды.

 

 

 

Результаты

Введение водорода в титановые сплавы приводит к глубоким структурным изменениям, которые оказывают существенное влияние на свойства материала. Систематизированное изучение и обобщение обусловленных водородом изменений фазового состава, структуры и свойств титановых сплавов привело к выделению нового научного направления – водородной технологии титановых сплавов [7, 8].

В основе водородной технологии лежат три основных положения:

– обратимость взаимодействия металлов с водородом;

– возможность управления фазовыми и структурными превращениями путем временного легирования сплавов водородом;

– существенное влияние водорода на механические и физико-химические свойства металлов и сплавов.

Следует отметить, что под обратимостью легирования понимается только возможность контролируемого введения/удаления водорода, при этом фазовое и структурное состояние сплава изменяется необратимо. Открываются широкие возможности управления структурой и свойствами титановых сплавов, которые недостижимы традиционными способами термической обработки и пластической деформации.

Сплав ВТ6 является одним из самых широко применяемых промышленно освоенных титановых сплавов. Дополнительное легирование сплава ВТ6 водородом сопровождается известными преобразованиями его структуры [7, 10, 13], связанными с сильным β-стабилизирующим действием водорода. Общие закономерности сводятся к следующим:

– с ростом концентрации водорода происходит увеличение объемной доли β-фазы, параметр решетки которой монотонно возрастает до начала выделения гидридной фазы;

– водород замедляет диффузию основных легирующих элементов, вследствие чего уменьшаются критические скорости охлаждения;

– увеличение объемной доли стабилизированной водородом β-фазы и большое различие в диффузионной подвижности водорода и элементов замещения приводит к перераспределению легирующих элементов между α- и β-фазами в процессе наводороживания сплава: α-фаза обогащается алюминием, а β-фаза – ванадием;

– обогащение первичной α-фазы алюминием может приводить к упорядочению ее в отдельных микрообъемах с образованием сверхструктуры α2.

Помимо качественного изменения фазового состава легирование сплава ВТ6 водородом сопровождается количественными изменениями объемных долей и химического состава фаз. Растворяясь в β-фазе, водород оказывает сильное β-стабилизирующее действие, что приводит к увеличению количества β-фазы в отожженных и закаленных образцах. Увеличение количества β-фазы, в свою очередь, согласно закону сохранения массы, неизбежно сопровождается ее обеднением β-стабилизаторами (при наводороживании химический состав сплава по основным легирующим элементам не меняется, поэтому имеющийся в сплаве ванадий приходится уже на больший объем β-фазы, вследствие чего концентрация становится меньше). С другой стороны, пропорционально увеличению количества β-фазы уменьшается объемная доля α-фазы, в связи с чем последняя обогащается основным α-стабилизатором – алюминием (αобог-фаза). Концентрация алюминия при этом может достичь таких значений, когда возможно образование упорядоченной α2-фазы на основе интерметаллида Ti3Al. Сверхструктура α2 образуется в отдельных микрообъемах обогащенной алюминием α-фазы по механизму фазовых превращений второго рода и имеет упорядоченную ГП структуру типа D019.

Заключительной стадией ТВО титановых сплавов является вакуумный отжиг, который условно можно разделить на высокотемпературный и низкотемпературный. Высокотемпературный вакуумный отжиг (800–900°С) обычно применяют для снижения содержания (удаления) водорода до безопасных концентраций. При этом не преследуется цель путем изменения параметров отжига повлиять на фазовые превращения, протекающие в сплаве при дегазации. Низкотемпературный отжиг (600–700°С), напротив, применяется для управления фазовым составом и структурой. Так, при низкотемпературном вакуумном отжиге реализуется возможность измельчения структуры, так как в процессе отжига вследствие низкой диффузионной подвижности основных легирующих элементов при (β→α)-превращении процессы зарождения новых частиц α-фазы должны преобладать над процессами их роста.

Проведенные ранее исследования [10, 13, 15] показали, что после наводороживания в (α+β)-области и низкотемпературного вакуумного отжига в сплаве ВТ6 формируется (α+α2+β)-структура, не свойственная ему в равновесных условиях. В связи с этим при последующем нагреве до температур обработки и/или эксплуатации возможно протекание диффузионных процессов, приводящих к преобразованию сформировавшейся на стадии вакуумного отжига метастабильной структуры. Для определения технологических (в первую очередь, температурно-временны́х) параметров дальнейшей обработки полуфабрикатов из сплава ВТ6, подвергнутых ТВО, необходимо исследовать температурные пределы стабильности гетерофазной (α+α2+β)-структуры. Это позволит рационально выбирать технологические режимы обработки (например, сверхпластической формовки), при которых сформировавшаяся структура будет сохраняться в течение необходимого периода времени.

Для определения температурно-временны́х параметров стабильности (α+α2+β)-структуры, сформировавшейся после ТВО, образцы из сплава ВТ6 подвергали изотермической выдержке в печах с воздушной атмосферой при температурах, соответствующих температурам дегазации (вакуумного отжига). Суммарная продолжительность выдержки составляла от 1 до 100 ч. Изменения в структурно-фазовом состоянии образцов, протекающие под воздействием диффузионных процессов, фиксировали при комнатной температуре в виде зависимостей изменения межплоскостных расстояний с учетом порядка отражения (d/n) и соотношения интегральных интенсивностей дифракционных линий двух α-фаз (Iαобог/Iαдег).

Проведенные исследования показали, что в процессе длительной изотермической выдержки вплоть до 100 ч при температурах 600–650°С изменений в фазовом составе образцов не происходит (рис. 1 и 2, а). С увеличением продолжительности выдержки изменений в межплоскостных расстояниях для линий (11.0)α и (22.0)α2, количественном соотношении α- и α2-фаз, а также микроструктуре не наблюдается (рис. 1).

Рентгеноструктурный анализ показал, что при 700°С и выдержке вплоть до 17 ч, при 725°С – в течение 10 ч, а при 750°С – до 7 ч изменений в фазовом составе сплава не происходит, межплоскостные расстояния также не меняются (рис. 3). Однако в процессе выдержки с увеличением ее длительности уменьшается количество α2-фазы и α-фазы, обогащенной алюминием, о чем свидетельствует уменьшение интегральной интенсивности их дифракционных максимумов. После отжига при 700°С в течение 25 ч в образцах исчезает α2-фаза и расслоение рефлексов α-фазы сменяется их асимметрией, которая указывает на неравновесность химического состава α-фазы – формируется (αнн)-структура. Аналогичные процессы протекают при температуре отжига 750°С уже после выдержки в течение 10 ч. При дальнейшем увеличении продолжительности выдержки происходит постепенное выравнивание химического состава α-фазы и асимметрия пиков α-фазы исчезает при температуре отжига 700°С после выдержки в течение 25 ч, а при 750°С – в течение 10 ч. Межплоскостное расстояние для рефлекса (11.0)α соответствует равновесному значению, что свидетельствует о завершении диффузионного процесса выравнивания химического состава в α-фазе. Микроструктура характеризуется незначительным ростом структурных составляющих (рис. 2, б).

 

 

Рис. 1. Зависимость межплоскостных расстояний для линии (11.0) двух α-фаз и отношений их интегральных интенсивностей от продолжительности изотермической выдержки при температуре 650°Сдля образцов из сплава ВТ6, подвергнутых ТВО с наводороживанием в (α+β)-области

 

 

Рис. 2. Микроструктура образцов из сплава ВТ6 после ТВО, включающей наводороживание и отжиг в (α+β)-области, и изотермической выдержки при 650°С в течение 100 ч (а), при 725°С в течение 25 ч (б) и при 800°С в течение 10 ч (в) 

 

 

Рис. 3. Зависимость межплоскостных расстояний для линии (11.0) двух α-фаз и отношений их интегральных интенсивностей от продолжительности изотермической выдержки при температурах 700 (а), 725 (б), 750 (в) и 800°С (г) для образцов из сплава ВТ6, подвергнутых ТВО с наводороживанием в (α+β)-области

 

 

В случае увеличения температуры изотермической выдержки до 800°С α2-фаза распадается меньше чем за 1 ч, дальнейшая выдержка приводит к устранению асимметрии рентгеновских максимумов на дифрактограммах и выравниванию химического состава; межплоскостные расстояния соответствуют равновесным значениям для α- и β-фаз. Полученные данные позволяют сделать вывод о том, что уже в процессе вакуумного отжига при температуре 800°С, завершающего цикл ТВО, формируется структура с практически равновесным химическим составом фаз. Изотермическая выдержка при данных температурах приводит лишь к укрупнению структурных составляющих (рис. 2, в).

Таким образом, проведенные исследования показали, что (α+α2+β)-структура, полученная в сплаве после ТВО, включающей наводороживание в (α+β)-области до концентрации 0,8% (по массе) Н и низкотемпературный вакуумный отжиг, стабильна при температурах до 650°С в течение не менее 100 ч, при 700°С – до 17 ч, при 750°С – до 7 ч. Дальнейшее увеличение продолжительности выдержки: при 700°С – до 25 ч, а при 750°С – до 15 ч, приводит сплав ВТ6 в равновесное состояние.

 

Обсуждение и заключения

Показано, что наибольшей стабильностью (более 100 ч) обладает гетерофазная (α+α2+β)-структура при температурах 600–650°С, а при температуре сверхпластической формовки (725°С) структура не претерпевает изменений вплоть до продолжительности выдержки в течение 10 ч.

Установлены температурно-временны́е границы термической стабильности (α+α2+β)-структуры: структура не претерпевает изменений до 17 ч при 700°С и до 7 ч – при 750°С. При температуре 800°С и выше равновесная структура формируется уже на стадии вакуумного отжига, завершающего цикл ТВО.

 

Благодарность

Авторы выражают благодарность одному из основоположников водородной технологии титановых сплавов в России академику РАН А.А. Ильину и сотрудникам его научной школы д.т.н., проф. С.В. Скворцовой и д.т.н., проф. А.М. Мамонову за помощь в получении и интерпретации экспериментальных результатов, обсуждение и критические замечания.


ЛИТЕРАТУРА REFERENCE LIST
1. Каблов Е.Н. Инновационные разработки ФГУП «ВИАМ» ГНЦ РФ по реализации «Стратегических направлений развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года» // Авиационные материалы и технологии. 2015. №1 (34). С. 3–33.
2. Каблов Е.Н. Шестой технологический уклад // Наука и жизнь. 2010. №4. С. 2–7.
3. Каблов Е.Н. Материалы и химические технологии для авиационной техники // Вестник Российской академии наук. 2012. Т. 82. №6. С. 520–530.
4. Хорев А.И. Фундаментальные и прикладные работы по конструкционным титановым сплавам и перспективные направления их развития // Труды ВИАМ: электрон. науч.-технич. журн. 2013. №2. Ст. 04. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 19.06.2015).
5. Ночовная Н.А. Перспективы и проблемы применения титановых сплавов // Авиационные материалы и технологии: науч.-технич. сб. М.: ВИАМ, 2007. Вып. «Перспективы развития и применения титановых сплавов для самолетов, ракет, двигателей и судов». С. 4–8.
6. Ночовная Н.А., Панин П.В., Алексеев Е.Б., Боков К.А. Экономнолегированные титановые сплавы для слоистых металлополимерных композиционных материалов // Труды ВИАМ: электрон. науч.-технич. журн. 2014. №11. Ст. 02. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 19.06.2015). DOI: 10.18577/2307-6046-2014-0-11-2-2.
7. Ильин А.А., Колачев Б.А., Носов В.К., Мамонов A.M. Водородная технология титановых сплавов. М.: Изд. дом МИСиС. 2002. 392 с.
8. Колачев Б.А., Ильин А.А., Носов В.К., Мамонов А.М. Достижения водородной технологии титановых сплавов // Технология легких сплавов. 2007. №3. С. 10–26.
9. Ильин А.А., Скворцова С.В., Мамонов А.М., Коллеров М.Ю. Фазовые и структурные превращения в титановых сплавах разных классов под действием водорода // Титан. 2007. №1. С. 32–37.
10. Скворцова С.В., Панин П.В., Ночовная Н.А., Грушин И.А., Митропольская Н.Г. Влияние водорода на фазовые и структурные превращения в титановом сплаве ВТ6 // Технология легких сплавов. 2011. №4. С. 35–40.
11. Ильин А.А., Скворцова С.В., Панин П.В., Шалин А.В. Влияние термоводородной обработки и пластической деформации на структурообразование в титановых сплавах разных классов // Авиационная промышленность. 2009. №4. С. 31–36.
12. Панин П.В., Дзунович Д.А., Засыпкин В.В. Создание двухфазной композитной структуры в альфа-сплаве Ti–6Al с помощью термоводородной обработки // Научные труды (Вестник МАТИ). 2012. №19 (91). С. 33–37.
13. Панин П.В., Грушин И.А., Митропольская Н.Г. Исследование закономерностей изменения структурно-фазового состояния титанового сплава ВТ6 при дополнительном легировании водородом // Научные труды (Вестник МАТИ). 2013. №20 (92). С. 31–34.
14. Панин П.В., Дзунович Д.А., Лукина Е.А. Управление структурой и свойствами титановых сплавов при обратимом легировании водородом и пластической деформации / В сб. материалов XIX науч.-технич. конф. молодых ученых и специалистов. РКК «Энергия». 2012. Сер. XII. Вып. 1–2. С. 103–107.
15. Панин П.В. Закономерности формирования фазового состава и структуры в титановых сплавах при термоводородной обработке и пластической деформации: автореф. дис. … канд. техн. наук. М, 2009. 24 с.
16. Овчинников А.В., Носов В.К., Афонин В.Е., Панин П.В. Основные закономерности деформации сплавов титан–водород // Технология легких сплавов. 2007. №3. С. 96–99.
17. Ильин А.А. Механизм и кинетика фазовых и структурных превращений в титановых сплавах. М.: Наука, 1994. 304 с.
18. Панин П.В., Дзунович Д.А., Алексеев Е.Б. Способы описания фазового состава титановых сплавов, дополнительно легированных водородом (обзор) // Труды ВИАМ: электрон. науч.-технич. журн. 2015. №3. Ст. 03 (дата обращения: 19.06.2015). DOI: 10.18577/2307-6046-2015-0-3-3-3.
19. Панин П.В., Ширяев А.А., Дзунович Д.А. Построение температурно-концентрационной диаграммы фазового состава титанового сплава ВТ6, дополнительно легированного водородом // Технология машиностроения. 2014. №3. С. 5–9.
1. Kablov E.N. Innovacionnye razrabotki FGUP «VIAM» GNC RF po realizacii «Strategicheskih napravlenij razvitiya materialov i tehnologij ih pererabotki na period do 2030 goda» [Innovative developments of FSUE «VIAM» SSC of RF on realization of «Strategic directions of the development of materials and technologies of their processing for the period until 2030»] // Aviacionnye materialy i tehnologii. 2015. №1 (34). S. 3–33.
2. Kablov E.N. Shestoj tehnologicheskij uklad [Sixth technological way] // Nauka i zhizn. 2010. №4. S. 2–7.
3. Kablov E.N. Materialy i himicheskie tehnologii dlya aviacionnoj tehniki [Materials and chemical technologies for aviation engineering] // Vestnik Rossijskoj akademii nauk. 2012. T. 82. №6. S. 520–530.
4. Horev A.I. Fundamentalnye i prikladnye raboty po konstrukcionnym titanovym splavam i perspektivnye napravleniya ih razvitiya [Fundamental and applied works on structural titanium alloys and perspective directions of their development] // Trudy VIAM: elektron. nauch.-tehnich. zhurn. 2013. №2. St. 04. Available at: http://www.viam-works.ru (accessed: June 19, 2015).
5. Nochovnaya N.A. Perspektivy i problemy primeneniya titanovyh splavov [Perspectives and problems of application of titanium alloys] // Aviacionnye materialy i tehnologii: nauch.-tehnich. sb. M.: VIAM, 2007. Vyp. «Perspektivy razvitiya i primeneniya titanovyh splavov dlya samoletov, raket, dvigatelej i sudov». S. 4–8.
6. Nochovnaya N.A., Panin P.V., Alekseev E.B., Bokov K.A. Ekonomnolegirovannye titanovye splavy dlya sloistyh metallopolimernyh kompozicionnyh materialov [Low-cost alloyed titanium alloys for metal-polymer laminates] // Trudy VIAM: elektron. nauch.-tehnich. zhurn. 2014. №11. St. 02. // Trudy VIAM: elektron. nauch.-tehnich. zhurn. 2014. №11. St. 02. Available at: http://www.viam-works.ru (accessed: June 19, 2015). DOI: 10.18577/2307-6046-2014-0-11-2-2.
7. Ilin A.A., Kolachev B.A., Nosov V.K., Mamonov A.M. Vodorodnaya tehnologiya titanovyh splavov [Hydrogen technology of titanium alloys]. M.: Izd. dom MISiS. 2002. 392 s.
8. Kolachev B.A., Ilin A.A., Nosov V.K., Mamonov A.M. Dostizheniya vodorodnoj tehnologii titanovyh splavov [Achievements of hydrogen technology of titanium alloys] // Tehnologiya legkih splavov. 2007. №3. S. 10–26.
9. Ilin A.A., Skvorcova S.V., Mamonov A.M., Kollerov M.Yu. Fazovye i strukturnye prevrashheniya v titanovyh splavah raznyh klassov pod dejstviem vodoroda [Phase and structural transformations in titanium alloys of different classes under the influence of hydrogen] // Titan. 2007. №1. S. 32–37.
10. Skvorcova S.V., Panin P.V., Nochovnaya N.A., Grushin I.A., Mitropolskaya N.G. Vliyanie vodoroda na fazovye i strukturnye prevrashheniya v titanovom splave VT6 [Influence of hydrogen on phase and structural transformations in BT6 titanium alloy] // Tehnologiya legkih splavov. 2011. №4. S. 35–40.
11. Ilin A.A., Skvorcova S.V., Panin P.V., Shalin A.V. Vliyanie termovodorodnoj obrabotki i plasticheskoj deformacii na strukturoobrazovanie v titanovyh splavah raznyh klassov [Influence of thermohydrogen treating and plastic strain on structurization in titanium alloys of different classes] // Aviacionnaya promyshlennost. 2009. №4. S. 31–36.
12. Panin P.V., Dzunovich D.A., Zasypkin V.V. Sozdanie dvuhfaznoj kompozitnoj struktury v alfa-splave Ti–6Al s pomoshh'yu termovodorodnoj obrabotki [Creation of diphasic composite structure in Ti–6Al alpha alloy by means of thermohydrogen treating] // Nauchnye trudy (Vestnik MATI). 2012. №19 (91). S. 33–37.
13. Panin P.V., Grushin I.A., Mitropolskaya N.G. Issledovanie zakonomernostej izmeneniya strukturno-fazovogo sostoyaniya titanovogo splava VT6 pri dopolnitelnom legirovanii vodorodom [Research of patterns of change of structural and phase condition of BT6 titanium alloy at additional alloying hydrogen] // Nauchnye trudy (Vestnik MATI). 2013. №20 (92). S. 31–34.
14. Panin P.V., Dzunovich D.A., Lukina E.A. Upravlenie strukturoj i svojstvami titanovyh splavov pri obratimom legirovanii vodorodom i plasticheskoj deformacii [Management of structure and properties of titanium alloys at reversible alloying hydrogen and plastic strain] / V sb. materialov XIX nauch.-tehnich. konf. molodyh uchenyh i specialistov. RKK «Jenergiya». 2012. Ser. XII. Vyp. 1–2. S. 103–107.
15. Panin P.V. Zakonomernosti formirovaniya fazovogo sostava i struktury v titanovyh splavah pri termovodorodnoj obrabotke i plasticheskoj deformacii: avtoref. dis. … kand. tehn. nauk [Patterns of forming of phase structure and structure in titanium alloys at thermohydrogen treating and plastic strain: thesis author's abstract Candidate of Technical Sciences.]. M, 2009. 24 s.
16. Ovchinnikov A.V., Nosov V.K., Afonin V.E., Panin P.V. Osnovnye zakonomernosti deformacii splavov titan–vodorod [Main patterns of deformation of alloys titanium-hydrogen] // Tehnologiya legkih splavov. 2007. №3. S. 96–99.
17. Ilin A.A. Mehanizm i kinetika fazovyh i strukturnyh prevrashhenij v titanovyh splavah [The mechanism and kinetics of phase and structural transformations in titanium alloys]. M.: Nauka, 1994. 304 s.
18. Panin P.V., Dzunovich D.A., Alekseev E.B. Sposoby opisaniya fazovogo sostava titanovyh splavov, dopolnitelno legirovannyh vodorodom (obzor) [Ways of phase areas representation in titanium alloys additionally doped with hydrogen (review)] // Trudy VIAM: elektron. nauch.-tehnich. zhurn. 2015. №3. St. 03. Available at: http://www.viam-works.ru (accessed: June 19, 2015). DOI: 10.18577/2307-6046-2015-0-3-3-3.
19. Panin P.V., Shiryaev A.A., Dzunovich D.A. Postroenie temperaturno-koncentracionnoj diagrammy fazovogo sostava titanovogo splava VT6, dopolnitelno legirovannogo vodorodom [Creation of the temperature and concentration chart of phase composition of the BT6 titanium alloy which has been in addition alloyed by hydrogen] // Tehnologiya mashinostroeniya. 2014. №3. S. 5–9.
Вы можете оставить комментарий к статье. Для этого необходимо зарегистрироваться на сайте.