Статьи
Жаропрочные никелевые сплавы (ЖНС) являются одними из перспективных материалов, которые применяются в авиационном материаловедении для изготовления широкой номенклатуры деталей и конструкций различного назначения. Повышение уровня жаропрочности ЖНС зависит от условий их изготовления и химического состава. В связи с этим контроль состава ЖНС в процессе их производства методом экспресс-анализа является крайне актуальной задачей. Разработанная методика оптико-эмиссионного анализа обеспечивает относительную погрешность при определении содержания легирующих элементов не более 5% при значениях массовой доли более 1%.
Введение
В современном авиационном материаловедении широко применяются жаропрочные никелевые сплавы. При разработке новых перспективных жаропрочных сплавов на основе никеля повышение уровня жаропрочности обеспечивается условиями их получения и изменением химического состава [1–3], которые влияют на фазовый состав получаемых материалов, а следовательно, и на служебные характеристики [4–9]. В составе современных авиационных сплавов на никелевой основе может одновременно присутствовать большое количество как легирующих элементов (Al, Co, Cr, Ti, Re, Ru, Mo, Ta, W, Nb, Zr), так и примесей (Si, B, La, Ce, Y, V, Mn, Cu, Fe, P) [10–12]. Принимая во внимание то, что чем более точно производится оценка химического состава сплавов, тем менее вариативен его фазовый состав и ýже диапазон получаемых значений служебных характеристик, для контроля химического состава новых перспективных никелевых сплавов необходимо использовать методики измерений массовых долей легирующих элементов и примесей, обеспечивающие высокую точность проведения анализа, адаптированные для новейшего оборудования.
В настоящее время в России и за рубежом для экспресс-определения химического состава при производстве никелевых сплавов применяют оптико-эмиссионный метод. Метод основан на зависимости интенсивности характеристических линий элемента от его массовой доли в образце. Возбуждаемое искровым разрядом характеристическое излучение элементов пробы разлагается в спектр с последующим измерением интенсивности аналитических спектральных линий и определением массовой доли элементов с помощью градуировочных характеристик.
Однако применяемые в настоящее время методики (нормативные документы) измерений устарели и требуют пересмотра в соответствии введением и изменениями в ФЗ-102. В связи с этим весьма актуальной становится задача разработки экспресс-методики измерений массовой доли легирующих элементов и примесей в никелевых сплавах оптико-эмиссионным методом анализа.
Материалы и методы
Исследования проводили на оптико-эмиссионном спектрометре ARL 4460 с искровым генератором.
С помощью наждачной бумаги различной зернистости подготовлена поверхность образцов и измерена величина их шероховатости на профилометре. Условия проведения измерений следующие: продолжительность предварительной продувки аргоном перед измерением 2 с, продолжительность предварительного обжига образца 8 с, продолжительность обжига 5 с; настройки генератора прибора задаются производителем оборудования.
Эксперимент по оценке прецизионности и правильности методики проводился различными операторами на оптико-эмиссионном спектрометре ARL 4460 с использованием следующих вспомогательных устройств и реактивов:
– ГСО 09928–2011 «Утвержденного типа стандартные образцы состава литейного жаропрочного рений-рутенийсодержащего сплава на никелевой основе ВЖМ4-ВИ»;
– ГСО 10124–2012 «Утвержденного типа стандартные образцы состава сплава ВЖМ5У»;
– ГСО 10125–2012 «Утвержденного типа стандартные образцы состава деформируемого сплава ВЖ172»;
– ГСО 10126–2012 «Утвержденного типа стандартные образцы состава деформируемого сплава ВЖ175-ИД»;
– ГСО 9573–2010 «Стандартные образцы состава жаропрочного интерметаллидного никелевого сплава типа ВКНА-25»;
– ГСО 9930–2011 «Утвержденного типа стандартные образцы состава жаропрочного интерметаллидного сплава ВКНА-1В»;
– ОСО 1-92/5–92 «Комплект стандартных образцов для проведения спектрального анализа сплава типа ВКНА-1В»;
– ОСО 8–2012 «Отраслевой стандартный образец состава жаропрочного никелевого сплава марки ВЖЛ2»;
– СОП 1-04/5–04 «Стандартные образцы предприятия (СОП) состава жаропрочного никелевого сплава типа ВКНА-4У»;
– СОП 25-05/29–05 «Комплект стандартных образцов предприятия (СОП) состава никелевого сплава типа ЖС32, ЖС32У»;
– СОП 16-04/20–04 «Комплект стандартных образцов предприятия (СОП) состава никелевого сплава типа ЖС6УМ»;
– СОП 11-04/15–04 «Комплект стандартных образцов предприятия (СОП) состава никелевого сплава типа ЖС36ВН»;
– стандартный образец на основе никеля MBN 24X WASP3;
– стандартный образец на основе никеля PYRO 60A;
– стандартный образец на основе никеля ALLOY 600 IARM 53E;
– стандартный образец на основе никеля MBH 28X 6253;
– стандартный образец на основе никеля BS 625A;
– стандартный образец на основе никеля BS 200-3;
– стандартный образец на основе никеля MBH 212X 4006;
– стандартный образец на основе никеля ALLOY X IARM 69D;
– стандартный образец на основе никеля MHB 219X 1867;
– стандартный образец на основе никеля MHB 215X HB3;
– стандартный образец на основе никеля MHB 212X 4007;
– станок плоскошлифовальный HERZOG (2800 об./мин);
– станок отрезной с водяным охлаждением Struers (2800 об./мин).
Измеряемые объекты находились в одном и том же месте, все исследования проведены в соответствии с требованиями ГОСТ Р ИСО 5725-2–2002 в условиях повторяемости. Для каждого стандартного образца (СО) проведены четыре серии (в различное время) по шесть параллельных измерений массовой доли элементов в соответствии с проектом методики измерений.
На основании данных из научно-технической и справочной литературы, а также предполагаемого содержания элементов в никелевых сплавах выбраны аналитические линии для определения легирующих элементов и примесей (табл. 1).
Таблица 1
Аналитические линии для определения содержания
легирующих элементов и примесей в никелевых сплавах
|
Элемент (уровень) |
Содержание элементов, % (по массе) |
Линия, нм |
Элемент (уровень) |
Содержание элементов, % (по массе) |
Линия, нм |
||
|
минимум |
максимум |
минимум |
максимум |
||||
|
Al |
0,001 |
6,5 |
308,22 |
Mn-H |
0,01 |
25,0 |
263,82 |
|
B |
0,0005 |
0,2 |
182,64 |
Mo |
0,001 |
7,0 |
281,62 |
|
C |
0,01 |
2,5 |
193,09 |
Mo-H |
1,0 |
35,0 |
369,26 |
|
Ca |
0,0001 |
0,01 |
396,85 |
Nb |
0,002 |
8,0 |
319,50 |
|
Ce |
0,0001 |
0,3 |
399,92 |
Ni |
50,0 |
90,0 |
243,79 |
|
Co |
0,002 |
3,5 |
228,62 |
P |
0,001 |
0,1 |
178,29 |
|
Co-H |
0,005 |
20,0 |
258,03 |
Re |
0,05 |
10,0 |
346,43 |
|
Cr |
0,001 |
3,0 |
267,72 |
S |
0,001 |
0,2 |
180,73 |
|
Cr-H |
0,1 |
35,0 |
298,92 |
Sb |
0,001 |
0,1 |
217,58 |
|
Cu |
0,5 |
35,0 |
224,26 |
Si |
0,002 |
8,0 |
212,41 |
|
Cu-L |
0,001 |
0,5 |
327,40 |
Sn |
0,003 |
0,1 |
189,99 |
|
Fe |
0,002 |
3,0 |
371,99 |
Ta |
0,01 |
5,0 |
240,06 |
|
Fe-H |
1,0 |
50,0 |
273,07 |
Ti |
0,01 |
6,0 |
377,28 |
|
Hf |
0,002 |
1,0 |
277,33 |
V |
0,005 |
2,0 |
311,07 |
|
La |
0,0001 |
0,5 |
394,91 |
W |
0,01 |
15,0 |
220,45 |
|
Mg |
0,001 |
0,3 |
279,08 |
Y |
0,0001 |
0,5 |
360,07 |
|
Mn |
0,007 |
3,0 |
293,31 |
Zr |
0,002 |
0,3 |
349,62 |
Результаты
Проведено исследование влияния шероховатости поверхности (Rz) на результаты определения содержания легирующих элементов и примесей в никелевом сплаве типа ВЖМ5 и рассчитаны стандартные среднеквадратические отклонения (СКО) полученных результатов (табл. 2 и 3).
Таблица 2
Влияние шероховатости поверхности на СКО результатов
определения содержания легирующих элементов и примесей
|
Rz, мкм |
Значения СКО по элементам, % (отн.) |
|||||||||||||
|
Al |
B |
Co |
Cr |
Fe |
Mn |
Mo |
Nb |
P |
Re |
Si |
Ta |
Ti |
W |
|
|
40,2 |
1,4 |
3,0 |
0,8 |
0,8 |
8,7 |
7,4 |
1,1 |
2,8 |
3,7 |
1,7 |
6,5 |
1,5 |
1,4 |
0,9 |
|
17,2 |
3,3 |
1,8 |
0,7 |
0,7 |
4,6 |
2,8 |
0,5 |
1,2 |
2,9 |
1,6 |
3,8 |
0,8 |
0,6 |
0,9 |
|
14,6 |
1,9 |
1,1 |
0,3 |
0,5 |
5,4 |
4,1 |
0,6 |
1,1 |
2,2 |
1,8 |
3,6 |
0,2 |
0,5 |
0,6 |
|
14,7 |
1,3 |
1,4 |
0,5 |
0,6 |
4,0 |
3,8 |
0,5 |
1,1 |
2,6 |
1,0 |
2,7 |
0,9 |
0,7 |
0,7 |
|
14,5 |
1,3 |
1,6 |
0,9 |
0,3 |
3,8 |
4,6 |
0,7 |
1,6 |
1,9 |
1,6 |
3,4 |
0,5 |
0,9 |
1,1 |
|
6,5 |
2,3 |
1,9 |
0,7 |
0,8 |
5,2 |
5,0 |
0,9 |
1,1 |
1,9 |
2,3 |
2,5 |
0,9 |
0,5 |
0,6 |
|
5,8 |
2,1 |
5,7 |
0,4 |
0,6 |
5,2 |
5,5 |
1,1 |
3,5 |
6,8 |
1,8 |
9,0 |
0,8 |
1,7 |
1,5 |
Установлено, что оптимальная величина шероховатости поверхности (Rz) находится в пределах от 10 до 20 мкм. Во всем остальном диапазоне значений происходит существенное возрастание СКО результатов, что в свою очередь увеличивает случайную составляющую погрешности результатов измерений легирующих элементов и примесей в никелевых сплавах оптико-эмиссионным методом анализа.
Таблица 3
Результаты определения содержания легирующих элементов и примесей
|
Rz, мкм |
Содержание элементов, % (по массе) |
|||||||||||||
|
Al |
B |
Co |
Cr |
Fe |
Mn |
Mo |
Nb |
P |
Re |
Si |
Ta |
Ti |
W |
|
|
40,2 |
7,28 |
0,034 |
8,91 |
4,49 |
0,202 |
0,048 |
1,98 |
0,055 |
0,0166 |
3,74 |
0,039 |
5,30 |
0,79 |
6,30 |
|
17,2 |
7,25 |
0,034 |
8,88 |
4,51 |
0,186 |
0,045 |
1,98 |
0,055 |
0,0170 |
3,71 |
0,039 |
5,37 |
0,80 |
6,26 |
|
14,6 |
7,15 |
0,033 |
8,88 |
4,50 |
0,193 |
0,044 |
1,97 |
0,054 |
0,0169 |
3,73 |
0,036 |
5,34 |
0,78 |
6,31 |
|
14,7 |
7,17 |
0,034 |
8,82 |
4,49 |
0,180 |
0,041 |
1,97 |
0,053 |
0,0172 |
3,73 |
0,036 |
5,36 |
0,78 |
6,32 |
|
14,5 |
7,29 |
0,034 |
8,84 |
4,49 |
0,175 |
0,040 |
1,97 |
0,053 |
0,0173 |
3,77 |
0,036 |
5,36 |
0,78 |
6,35 |
|
6,5 |
7,42 |
0,033 |
8,70 |
4,44 |
0,202 |
0,039 |
1,94 |
0,052 |
0,0169 |
3,84 |
0,036 |
5,27 |
0,77 |
6,36 |
|
5,8 |
7,61 |
0,033 |
8,81 |
4,46 |
0,193 |
0,039 |
1,96 |
0,051 |
0,0168 |
3,96 |
0,035 |
5,30 |
0,77 |
6,43 |
При Rz≤6,5 мкм наблюдается некорректное определение содержания массовой доли ряда элементов, что не позволяет использовать данные значения в разрабатываемой методике измерений легирующих элементов и примесей в никелевых сплавах оптико-эмиссионным методом анализа. Принимая во внимание СКО результатов определения содержания легирующих элементов и примесей, оптимальная используемая величина шероховатости поверхности образцов Rz должна находиться в пределах от 10 до 20 мкм.
Эксперимент по оценке прецизионности при измерении массовой доли элементов в никелевых сплавах с использованием оптико-эмиссионного спектрометра ARL 4460 проводили по схеме, изложенной в ГОСТ Р ИСО 5725-2–2002. Правильность определялась по схеме, изложенной в МИ 2336–2002.
На основании проведенных исследований разработана и аттестована (во ФГУП «ВНИИОФИ») методика изменений, метрологические характеристики которой приведены в табл. 4.
Таблица 4
Показатели точности методики
(границы относительной погрешности и предел повторяемости)
|
Элемент |
Диапазон измеряемых значений, % (по массе) |
Показатель точности (границы относительной погрешности) ±δ, % (при Р=0,95) |
|
Алюминий |
От 0,001 до 0,01 (включ.) |
7 |
|
Св. 0,01 до 15,0 (включ.) |
3,5 |
|
|
Кальций |
От 0,0001 до 0,001 (включ.) |
12 |
|
Св. 0,001 до 0,01 (включ.) |
7 |
|
|
Церий |
От 0,001 до 0,01 (включ.) |
20 |
|
Св. 0,01 до 0,2 (включ.) |
10 |
|
|
Кобальт |
От 0,001 до 0,01 (включ.) |
7 |
|
Св. 0,01 до 30,0 (включ.) |
3 |
|
|
Хром |
От 0,001 до 0,01 (включ.) |
10 |
|
Св. 0,01 до 40,0 (включ.) |
3 |
|
|
Медь |
От 0,001 до 0,01 (включ.) |
12 |
|
Св. 0,01 до 0,1 (включ.) |
7 |
|
|
Св. 0,1 до 35,0 (включ.) |
3 |
|
|
Железо |
От 0,01 до 0,1 (включ.) |
7 |
|
Св. 0,1 до 50,0 (включ.) |
3,5 |
|
|
Лантан |
От 0,001 до 0,1 (включ.) |
10 |
|
Магний |
От 0,0001 до 0,001 (включ.) |
12 |
|
Св. 0,001 до 0,01 (включ.) |
7 |
|
|
Марганец |
От 0,001 до 0,01 (включ.) |
7 |
|
Св. 0,01 до 25,0 (включ.) |
3 |
|
|
Молибден |
От 0,001 до 0,01 (включ.) |
7 |
|
Св. 0,01 до 35,0 (включ.) |
3,5 |
|
|
Ниобий |
От 0,001 до 0,01 (включ.) |
7 |
|
Св. 0,01 до 10,0 (включ.) |
3,5 |
|
|
Никель |
От 50,0 до 90,0 (включ.) |
3 |
|
Фосфор |
От 0,001 до 0,01 (включ.) |
7 |
|
Св. 0,01 до 0,1 (включ.) |
5 |
|
|
Рений |
От 0,02 до 12,0 (включ.) |
4 |
|
Сера |
От 0,001 до 0,01 (включ.) |
18 |
|
Св. 0,01 до 0,1 (включ.) |
10 |
|
|
Сурьма |
От 0,0001 до 0,001 (включ.) |
15 |
|
Св. 0,001 до 0,01 (включ.) |
10 |
|
|
Кремний |
От 0,001 до 0,01 (включ.) |
7 |
|
Св. 0,01 до 0,1 (включ.) |
3,5 |
|
|
Св. 0,1 до 8,0 (включ.) |
3 |
|
|
Олово |
От 0,001 до 0,01 (включ.) |
7 |
|
Св. 0,01 до 0,1 (включ.) |
3,5 |
|
|
Тантал |
От 0,001 до 0,01 (включ.) |
7 |
|
Св. 0,01 до 8,0 (включ.) |
3,5 |
|
|
Титан |
От 0,001 до 0,01 (включ.) |
7 |
|
Св. 0,01 до 6,0 (включ.) |
3,5 |
|
|
Ванадий |
От 0,005 до 0,01 (включ.) |
7 |
|
Св. 0,01 до 5,0 (включ.) |
3 |
|
|
Вольфрам |
От 0,001 до 0,01 (включ.) |
18 |
|
Св. 0,01 до 6,0 (включ.) |
3,5 |
|
|
Иттрий |
От 0,001 до 0,01 (включ.) |
18 |
|
Св. 0,01 до 1,0 (включ.) |
10 |
|
|
Цирконий |
От 0,001 до 0,01 (включ.) |
7 |
|
Св. 0,01 до 2,0 (включ.) |
3 |
Методика измерений разработана, аттестована и внесена в Федеральный информационный фонд по обеспечению единства измерений. Граница относительной погрешности определения массовой доли легирующих элементов при их содержании >1% (по массе) не превышает 5% (при Р=0,95).
Обсуждение и заключения
По результатам определения содержания легирующих элементов и примесей в никелевых сплавах оптико-эмиссионным методом анализа и исследования влияния шероховатости поверхности на их СКО установлено, что оптимальная используемая величина шероховатости поверхности образцов (Rz) должна находиться в пределах от 10 до 20 мкм.
Разработана методика измерений массовой доли легирующих элементов и примесей в никелевых сплавах оптико-эмиссионным методом анализа, в которой указаны требования к пробоподготовке, условиям проведения измерений и настройке средств измерений.
Методику измерений содержания легирующих элементов и примесей оптико-эмиссионным методом анализа планируется применять при проведении экспресс-анализа изготавливаемых никелевых сплавов и испытаний вновь разрабатываемых стандартных образцов [13–15].
Т. 46. №3. С. 155–167.
2. Каблов Е.Н., Ломберг Б.С., Оспенникова О.Г. Создание современных жаропрочных материалов и технологий их производства для авиационного двигателестроения //Крылья Родины. 2012. №3–4. С. 34–38.
3. Каблов Е.Н., Оспенникова О.Г., Петрушин Н.В., Висик Е.М. Монокристаллический жаропрочный никелевый сплав нового поколения с низкой плотностью //Авиационные материалы и технологии. 2015. №2 (35). С. 14–25.
4. Каблов Е.Н., Петрушин Н.В., Светлов И.Л., Демонис И.М. Никелевые литейные жаропрочные сплавы нового поколения //Авиационные материалы и технологии. 2012. №S. С. 36–52.
5. Ломберг Б.С., Овсепян С.В., Бакрадзе М.М., Мазалов И.С. Высокотемпературные жаропрочные никелевые сплавы для деталей газотурбинных двигателей //Авиационные материалы и технологии. 2012. №S. С. 52–57.
6. Каблов Е.Н., Петрушин Н.В., Светлов И.Л., Демонис И.М. Литейные жаропрочные никелевые сплавы для перспективных авиационных ГТД //Технология легких сплавов. 2007. №2.
С. 6–16.
7. Шмотин Ю.Н., Старков Р.Ю., Данилов Д.В., Оспенникова О.Г., Ломберг Б.С. Новые материалы для перспективного двигателя ОАО «НПО „Сатурн”» //Авиационные материалы и технологии. 2012. №2. С. 6–8.
8. Каблов Е.Н., Оспенникова О.Г., Петрушин Н.В. Новый монокристаллический интерметаллидный (на основе γʹ-фазы) жаропрочный сплав для лопаток ГТД //Авиационные материалы и технологии. 2015. №1 (34). С. 34–40.
9. Сидоров В.В., Ригин В.Е., Филонова Е.В., Тимофеева О.Б. Структурные исследования и свойства монокристаллов сплавов ВЖМ4-ВИ и ВЖМ5-ВИ, содержащих повышенное количество фосфора //Труды ВИАМ. 2014. №3. Ст. 02. (viam-works.ru).
10. Ломберг Б.С., Бакрадзе М.М., Чабина Е.Б., Филонова Е.В. Взаимосвязь структуры и свойств высокожаропрочных никелевых сплавов для дисков газотурбинных двигателей //Авиационные материалы и технологии. 2011. №2. С. 25–30.
11. Чабина Е.Б., Филонова Е.В., Ломберг Б.С., Бакрадзе М.М. Структура современных деформируемых никелевых сплавов //Все материалы. Энциклопедический справочник. 2012. Т. 6.
С. 22–27.
12. Петрушин Н.В., Елютин Е.С., Чабина Е.Б., Тимофеева О.Б. О фазовых и структурных превращениях в жаропрочных ренийсодержащих сплавах монокристаллического строения //Литейное производство. 2008. №7. С. 1–7.
13. Летов А.Ф., Карачевцев Ф.Н., Гундобин Н.В., Титов В.И. Разработка стандартных образцов состава сплавов авиационного назначения //Авиационные материалы и технологии. 2012. №S. C. 393–398.
14. Летов А.Ф., Карачевцев Ф.Н. Опыт разработки стандартных образцов авиационных сплавов //Мир измерений. 2012. №8. С. 31–35.
15. Карачевцев Ф.Н., Летов А.Ф., Проценко О.М., Якимова М.С. Разработка стандартных образцов состава авиационных сплавов //Стандартные образцы. 2013. №4. С. 30–34.
2. Kablov E.N., Lomberg B.S., Ospennikova O.G. Sozdanie sovremennyh zharoprochnyh materialov i tehnologij ih proizvodstva dlya aviacionnogo dvigatelestroeniya [Creation of modern heat resisting materials and technologies of their production for aviation engine-building] //Krylya Rodiny. 2012. №3–4. S. 34–38.
3. Kablov E.N., Ospennikova O.G., Petrushin N.V., Visik E.M. Monokristallicheskij zharoprochnyj nikelevyj splav novogo pokoleniya s nizkoj plotnostyu [Single-crystal nickel-based superalloy of a new generation with low-dencsity] //Aviacionnye materialy i tehnologii. 2015. №2 (35). S. 14–25.
4. Kablov E.N., Petrushin N.V., Svetlov I.L., Demonis I.M. Nikelevye litejnye zharoprochnye splavy novogo pokoleniya [Nickel foundry heat resisting alloys of new generation] //Aviacionnye materialy i tehnologii. 2012. №S. S. 36–52.
5. Lomberg B.S., Ovsepjan S.V., Bakradze M.M., Mazalov I.S. Vysokotemperaturnye zharoprochnye nikelevye splavy dlya detalej gazoturbinnyh dvigatelej [High-temperature heat resisting nickel alloys for details of gas-turbine engines] //Aviacionnye materialy i tehnologii. 2012. №S. S. 52–57.
6. Kablov E.N., Petrushin N.V., Svetlov I.L., Demonis I.M. Litejnye zharoprochnye nikelevye splavy dlya perspektivnyh aviacionnyh GTD [Foundry heat resisting nickel alloys for perspective aviation GTE] //Tehnologiya legkih splavov. 2007. №2. S. 6–16.
7. Shmotin Ju.N., Starkov R.Ju., Danilov D.V., Ospennikova O.G., Lomberg B.S. Novye materialy dlya perspektivnogo dvigatelya OAO «NPO „Saturn”» [New materials for the perspective engine of JSC «NPO „Saturn”»] //Aviacionnye materialy i tehnologii. 2012. №2. S. 6–8.
8. Kablov E.N., Ospennikova O.G., Petrushin N.V. Novyj monokristallicheskij intermetallidnyj (na osnove γʹ-fazy) zharoprochnyj splav dlya lopatok GTD [New single crystal heat-resistant intermetallic γʹ-based alloy for GTE blades] //Aviacionnye materialy i tehnologii. 2015. №1 (34). S. 34–40.
9. Sidorov V.V., Rigin V.E., Filonova E.V., Timofeeva O.B. Structurnye isslidovaniya i svoistva monokristallov splavov VZhM4-VI i VZhM5-VI [The structure investigations and properties of VGM4-VI and VGM5-VI single crystal alloys with increased phosphorus quantity] // Trudy VIAM. 2014. №3. St. 02. (viam-works.ru).
10. Lomberg B.S., Bakradze M.M., Chabina E.B., Filonova E.V. Vzaimosvjaz struktury i svojstv vysokozharoprochnyh nikelevyh splavov dlya diskov gazoturbinnyh dvigatelej [Interrelation of structure and properties of high-heat resisting nickel alloys for disks of gas-turbine engines] //Aviacionnye materialy i tehnologii. 2011. №2. S. 25–30.
11. Chabina E.B., Filonova E.V., Lomberg B.S., Bakradze M.M. Struktura sovremennyh deformiruemyh nikelevyh splavov [Structure of modern deformable nickel alloys] //Vse materialy. Jenciklopedicheskij spravochnik. 2012. T. 6. S. 22–27.
12. Petrushin N.V., Eljutin E.S., Chabina E.B., Timofeeva O.B. O fazovyh i strukturnyh prevrashhenijah v zharoprochnyh renijsoderzhashhih splavah monokristallicheskogo stroeniya [About phase and structural transformations in heat resisting the reniysoderzhashchikh alloys of a single-crystal structure] //Litejnoe proizvodstvo. 2008. №7. S. 1–7.
13. Letov A.F., Karachevcev F.N., Gundobin N.V., Titov V.I. Razrabotka standartnyh obrazcov sostava splavov aviacionnogo naznacheniya [Development of standard samples of structure of alloys of aviation appointment] //Aviacionnye materialy i tehnologii. 2012. №S. C. 393–398.
14. Letov A.F., Karachevcev F.N. Opyt razrabotki standartnyh obrazcov aviacionnyh splavov [Experience of development of standard samples of aviation alloys] //Mir izmerenij. 2012. №8. S. 31–35.
15. Karachevcev F.N., Letov A.F., Procenko O.M., Jakimova M.S. Razrabotka standartnyh obrazcov sostava aviacionnyh splavov [Development of standard samples of structure of aviation alloys] //Standartnye obrazcy. 2013. №4. S. 30–34.