ИССЛЕДОВАНИЕ СВОЙСТВ УГЛЕПЛАСТИКА С ПОКРЫТИЯМИ ПОСЛЕ 8 И 13 ЛЕТ СТАРЕНИЯ В УМЕРЕННО ТЕПЛОМ КЛИМАТЕ* Часть 2. Состояние защитных лакокрасочных покрытий

Статьи

 




dx.doi.org/ 10.18577/2307-6046-2024-0-11-113-124
УДК 620.1:678.8
О. В. Старцев, Т. В. Коваль, А. С. Кротов, Е. В. Двирная, И. М. Велигодский
ИССЛЕДОВАНИЕ СВОЙСТВ УГЛЕПЛАСТИКА С ПОКРЫТИЯМИ ПОСЛЕ 8 И 13 ЛЕТ СТАРЕНИЯ В УМЕРЕННО ТЕПЛОМ КЛИМАТЕ* Часть 2. Состояние защитных лакокрасочных покрытий

Представлены результаты исследования цветовых характеристик, профиля поверхности и температуры стеклования фторэпоксидного (ВЭ-46) и акрилстирольного (АС-1115) покрытий на лицевой и обратной поверхностях углепластика КМКУ-2м.120, экспонированного 8 и 13 лет в открытых условиях умеренно теплого климата. Для получения сведений о свойствах покрытий использованы методы колориметрии, профилометрии и динамического механического анализа. Наиболее уязвимыми к процессам фотохимической активности оказались красная эмаль ВЭ-46 и желтая эмаль АС-1115.

Ключевые слова: углепластик, фторэпоксидное покрытие, акрилстирольное покрытие, климатическое старение, профилометрия, колориметрия, температура стеклования, пластификация,carbon fiber reinforcеd plastic, fluorepoxy coating, acrylic coating, climatic aging, profilometry, colorimetry, glass transition temperature, plasticization

Введение

Теория и практика исследований климатической стойкости полимерных композиционных материалов (ПКМ), разработанных в НИЦ «Курчатовский институт» – ВИАМ [1, 2], доказали перспективность сочетания натурных и лабораторных испытаний [1, 3, 4], выявления температурно-влажностных параметров образцов при суточных и сезонных колебаниях атмосферных режимов [5, 6], а также использования инструментальных методов, чувствительных к физико-химическим превращениям в армирующих наполнителях и полимерных матрицах [1, 7]. Например, методы динамического механического анализа (ДМА) [8] подтвердили возможность выявления дополимеризации, деструкции и пластификации влагой ПКМ на основе расплавных связующих [4], гидролиза и образования двухфазных структур в гетерогенных сетчатых полимерах [9], структурной релаксации в граничных слоях полимерных матриц и наполнителей [10], а также значимость действующих климатических факторов [11], эффективность добавок модификаторов [12] и наночастиц [13].

В первой части данной статьи показано, что при длительном старении в открытых климатических условиях лакокрасочные покрытия (ЛКП) затрудняют влагоперенос в углепластик на основе клеевого препрега КМКУ-2м.120 и снижают количество сорбированной влаги во внутренних слоях пластин. При этом значительный интерес представляет изменение свойств ЛКП. Проведенные ранее исследования [14] выявили зависимость изменения колориметрических показателей ЛКП от полимерной основы и цвета защитных покрытий. Под действием температуры, влаги и солнечного излучения происходит старение ЛКП, сопровождающееся изменениями прочности, деформативности, теплостойкости и целостности тонкого поверхностного полимерного защитного слоя. Понимание сущности изменений свойств ЛКП имеет особое значение для увеличения продолжительности эксплуатации защищенных ПКМ.

С помощью ДМА можно получить информацию о температуре стеклования, модуле упругости, эффективности стабилизирующих добавок и эффектах физического старения для покрытий в виде отдельных пленок или пленок на жесткой подложке [15–18]. Можно ожидать, что ДМА будет обладать достаточной чувствительностью к состоянию тонких полимерных слоев на поверхности металлических сплавов и ПКМ. Это доказано на примере углепластика AS4/8552 [19], для которого выявлен переход из стеклообразного в высокоэластическое состояние клеевой пленки, использованной для крепления зажимов.

Поэтому исследования с применением ДМА для оценки состояния ЛКП, нанесенных на углепластик, входят в общую задачу сравнения свойств композита после длительных этапов климатического воздействия и являются целью второй части выполненной работы.

Материалы и методы

Исследованный углепластик КМКУ-2м.120 (наполнитель – углеродная лента ЭЛУР-П, матрица – эпоксидное связующее ВКС-14-2м [20]) защищен фторэпоксидной (ВЭ-46) [21] и акрилстирольной (АС-1115) [22] эмалями, нанесенными на поверхность композита поверх слоя грунтовки ЭП-0104. Толщина ЛКП составила 95±5 мкм. Использовано девять вариантов ЛКП, состав и цвет которых представлен в табл. 1.

 

Таблица 1

Внешний вид лицевой и обратной сторон фторэпоксидного (ВЭ-46) и акрилстирольного (АС-1115) покрытий на поверхности углепластика КМКУ-2м.120

 

 

 

Цветовые характеристики ЛКП измеряли с помощью спектрофотометра согласно ГОСТ Р 71216–2024. Определяли полное цветовое различие ΔE* в равноконтрастной колористической системе CIE L*a*b* после 1; 2; 3; 5; 8 и 13 лет экспозиции пластин Г1–Г9, как в работе [14].

Для проверки достоверности измерений ΔE* поверхность пластин аккуратно промывали дистиллированной водой комнатной температуры. Изучена зависимость ΔE* от продолжительности сушки. Выявлено, что при продолжительности сушки от 1 до 6 ч значения ΔE* флуктуируют в пределах до ±0,3. Поскольку в результате мойки цветовое различие менялось несущественно, для предотвращения повреждений при измерении цветовых показателей поверхность пластин в дальнейшем не подвергали дополнительной обработке.

Пластины углепластика Г1–Г9 экспонировали в условиях приморской атмосферы умеренно теплого климата с мягкой зимой в Геленджикском центре климатических испытаний − филиале НИЦ «Курчатовский институт» – ВИАМ. При испытаниях образцы располагали на атмосферном стенде под углом 45 градусов к горизонту, лицевой стороной к югу.

Динамический модуль упругости Eʹ и динамический модуль потерь Eꞌꞌ измерены с помощью анализатора при частоте изгибных колебаний 1 Гц со скоростью нагрева 2 °С/мин в интервале температур от 20 до 230 °С. Результат определяли по данным измерений трех параллельных образцов. Предполагая, что ЛКП чувствительны к действию влаги, для проведения ДМА из пластин Г1–Г9 после экспозиции вырезали образцы (размером 50×10 мм и толщиной 3,2±0,2 мм) в трех состояниях: без предварительного кондиционирования, после сушки при температуре 60 °C, после влагонасыщения при относительной влажности 100 % и температуре 60 °C. Массу образцов измеряли с помощью аналитических весов с точностью 0,1 г.

Температуру стеклования ЛКП определяли по положению максимума на температурной зависимости Eʹʹ(T), как в работе [22].

Состояние поверхности ЛКП исследовано методом профилометрии с помощью 3D-сканирующего микроскопа по ГОСТ 2789–73. Следуя рекомендациям работы [23], на лицевых и обратных сторонах пластин Г1–Г9 выбирали типовые участки поверхности размером 640×490 мкм, на которых измеряли средние размахи (расстояния между наибольшими выступами и впадинами) Rz и средние арифметические отклонения профиля от базовой линииRa. Для повышения точности характеристик шероховатости определены средние значения результатов 10 параллельных профилограмм соседних участков поверхности.

Работа выполнена с использованием оборудования ЦКП «Климатические испытания» НИЦ «Курчатовский институт» – ВИАМ.

 

Результаты и обсуждение

Показатель ΔE* демонстрирует стабильность внешнего вида фторэпоксидного покрытия после воздействия умеренно теплого климата г. Геленджика в течение 8–13 лет. Как видно из данных табл. 2 и 3, в течение 13 лет темно-зеленый цвет эмали ВЭ-46 остается практически неизменным на лицевой и обратной сторонах. Светло-серый и изумрудный цвета также стабильны в течение времени наблюдений. Результаты аналогичных измерений, приведенные в работе [14], укладываются во временные зависимости ΔE*(t)(табл. 2 и 3).

 

Таблица 2

Цветовое различие лакокрасочных покрытий на лицевой стороне

пластин после натурного экспонирования

Обозначение пластины

Цвет

Полное цветовое различие, усл. ед.,

после натурной экспозиции в течение, лет

1

2

3

4*

5

8

13

Г1

Светло-серый

3,5

5,6

5,5

5,0

5,4

4,9

4,9

Г2

Серо-голубой

19,0

6,6

13,0

5,0

8,4

8,9

Г3

Изумрудный

3,3

2,6

3,4

5,0

3,5

3,0

Г4

Голубой

5,4

4,8

5,1

6,0

5,9

12,0

20,0

Г5

Темно-зеленый

2,1

1,6

1,6

2,0

5,9

2,5

1,0

Г6

Красный

15,0

15,0

Разрушение и удаление эмали

Г7

Оранжевый

19,0

19,0

20,0

24,0

19,0

18,0

15,0

Г8

Желтый

13,0

14,0

12,0

12,0

14,0

Частичное удаление эмали

Г9

Синий

1,6

2,7

2,9

3,0

5,2

10,0

* По данным работы [14].

Таблица 3

Цветовое различие лакокрасочных покрытий на обратной стороне

пластин после натурного экспонирования

Обозначение пластины

Цвет

Полное цветовое различие, усл. ед.,

после натурной экспозиции в течение, лет

4*

5

8

13

Г1

Светло-серый

5,0

5,1

5,0

5,3

Г2

Серо-голубой

3,0

5,3

11,0

Г3

Изумрудный

3,0

2,7

3,4

Г4

Голубой

2,0

2,5

6,5

4,6

Г5

Темно-зеленый

2,0

1,8

2,8

1,5

Г6

Красный

7,0

Разрушение и удаление эмали

Г7

Оранжевый

12,0

11,0

9,0

21,0

Г8

Желтый

16,0

16,0

Частичное удаление эмали

Г9

Синий

3,0

52,3

11,0

* По данным работы [14].

 

Колориметрический анализ показал, что в процессе атмосферного воздействия наиболее уязвимыми к процессам фотохимической активности оказались образцы Г6 (красная эмаль ВЭ-46) и Г8 (желтая эмаль АС-1115). Ультрафиолетовая компонента солнечной радиации вызвала фотохимическую деструкцию этих покрытий, связанную с сильной фотохимической активностью пигмента, входящего в состав ЛКП. Под действием излучения с длиной волны 370 нм происходят возбуждение электронов и их переход на более высокий энергетический уровень. В процессе возвращения возбужденных электронов в прежнее состояние испускаются электромагнитные колебания (жесткие кванты с длиной волны ˂370 нм), которые разрушают пленкообразователь, находящийся в непосредственной близости к поверхности пигмента.

В процессе разрушения ЛКП под действием атмосферных осадков произошла потеря контакта между пленкообразователем и наполнителем. У всех исследуемых покрытий происходит выкрашивание пигментных частиц при незначительных истирающих воздействиях, т. е. наблюдается явление меления. Данный эффект вызывает изменение декоративно-защитных свойств, а также приводит к послойной эрозии полимерных покрытий.

Профилометрия подтвердила и расширила сведения о состоянии ЛКП после климатического старения. На рис. 1 и 2 показаны примеры 3D-изображений участков и профилей лицевой поверхности эмали ВЭ-46 светло-серого и красного цветов. После 13 лет климатического воздействия покрытие светло-серого цвета остается сравнительно гладким. Среднее расстояние между наибольшими выступами и впадинами Rz составляет 16 мкм, а среднее арифметическое отклонение профиля от базовой линии Ra не превышает 0,68 мкм (рис. 1). Эмаль красного цвета после 5 лет экспонирования разрушилась (табл. 1), показатели Rz и Ra увеличились в 2 раза из-за неровностей выступающих волокон на поверхности углепластика (рис. 2).

Обобщенные результаты анализа поверхности пластин Г1–Г9 представлены в табл. 4. Характеристики шероховатости поверхности ЛКП на лицевой и обратной сторонах пластин соизмеримы.

 

Таблица 4

Характеристики рельефа поверхности пластин углепластика КМКУ-2м.120,

защищенного покрытиями ВЭ-46 и АС-1115

Обозначение пластины

Покрытие

Продолжительность экспозиции, лет

Цвет

Характеристики рельефа, мкм

Rz

Ra

Rz

Ra

на стороне пластины

лицевой

обратной

Г1

ВЭ-46

13

Светло-серый

16,0

0,68

18,6

0,91

Г2

8

Серо-голубой

23,2

0,92

4,0

0,42

Г3

8

Изумрудный

20,0

0,93

20,8

1,10

Г4

13

Голубой

22,2

1,0

22,6

1,10

Г5

13

Темно-зеленый

22,2

1,1

22,2

1,10

Г6

8

Красный

41,2

2,3

19,5

0,78

Г7

АС-1115

13

Оранжевый

21,0

0,91

21,6

0,87

Г8

8

Желтый

33,6

1,37

25,9

1,38

Г9

8

Синий

26,4

1,26

16,6

0,79

Примечание. Rz – расстояния между наибольшими выступами и впадинами; Ra – средние арифметические отклонения профиля от базовой линии.

                 

 

Активность ультрафиолетовой компоненты солнечной радиации, отраженной от земной поверхности, достаточно высока, чтобы обеспечить значительное воздействие на цвет и рельеф ЛКП на обратных сторонах пластин (табл. 3 и 4). Следует отметить выявленную чувствительность акрилстирольного покрытия желтого цвета к действию внешней среды. При высоких значениях цветового различия (табл. 2 и 3) и рельефа поверхности (табл. 4) после 8 лет экспозиции произошло частичное разрушение и удаление эмали на пластине Г8, хорошо видимое на микроскопическом снимке (рис. 3).

Исследования, проведенные методом ДМА, выявили общие закономерности старения ЛКП на поверхности углепластика. На рис. 4 приведен пример температурной зависимости динамического модуля потерь образцов, вырезанных из пластины Г7 после 13 лет климатического старения.

 

В интервале температур от 50 до 130 °C обнаружен релаксационный переход акрилстирольного полимера в покрытии АС-1115 из стеклообразного в высокоэластическое состояние (α-переход) в виде максимума Eʹʹ(T) при температуре 101±2 °C, который отсутствует на аналогичной зависимости в случае удаления покрытия с поверхности углепластика. Ранее α-переход подробно охарактеризован в работе [22] методом ДМА тонких пленок покрытия АС-1115. В работе [24] показано, что температура максимума Eʹʹ(T) является температурой стеклования ЛКП.

В данной работе выявлена чувствительность ЛКП к пластифицирующему действию влаги. Например, температура стеклования покрытия ВЭ-46 изумрудного цвета после 8 лет экспозиции составляет 70 °C. Серия параллельных образцов пластины Г3 высушена в течение 17 сут при температуре 60 °C при периодическом контроле температуры стеклования методом ДМА. Результаты этих измерений (рис. 5) позволяют утверждать, что по мере десорбции влаги температура стеклования возрастает и достигает предельного значения (84±0,5 °C) после сушки в течение 14 сут. За это время из объема углепластика удаляется 0,7±0,1 % влаги, вследствие чего температура стеклования увеличивается на 14 °C.

 

 

 

Рис. 5. Зависимость температуры стеклования покрытия ВЭ-46 от продолжительности сушки образца, вырезанного из пластины углепластика Г3 после 8 лет экспозиции

Влага оказывает еще большее пластифицирующее действие при увлажнении ЛКП. На рис. 6 приведен пример положения максимума Eʹʹ(T) образца пластины Г2 с покрытием ВЭ-46, высушенного и увлажненного при температуре 60 °C. Для данного примера пластифицирующее действие влаги по величине смещения температуры стеклования составило 50 °C.

 

 

 

Рис. 6. Температурные зависимости динамического модуля потерь высушенных (1) и увлажненных (2) образцов, вырезанных из пластины Г2 с покрытием ВЭ-46

 

В табл. 5 представлены результаты измерений, выполненных с помощью ДМА, которые позволяют обосновать механизм старения ЛКП при длительном климатическом воздействии. Для сравнения также указаны значения температур стеклования для ЛКП в исходном состоянии (покрытия нанесены на поверхность металлических пластин).

 

Таблица 5

Температура стеклования лакокрасочных покрытий после старения

Продолжительность старения, лет

Покрытие

Цвет

Обозначение

пластины

Температура стеклования, °С,
покрытия

без кондиционирования

после сушки

после увлажнения

0

ВЭ-46

77

96

70

АС-1115

77

97

46

13

ВЭ-46

Светло-серый

Г1

72

87

66

8

Серо-голубой

Г2

60

77

41

Изумрудный

Г3

70

84

37

13

Голубой

Г4

57

79

46

Темно-зеленый

Г5

51

85

55

8

Красный

Г6

55

82

49

13

АС-1115

Оранжевый

Г7

94

103

60

8

Желтый

Г8

101

105

58

Синий

Г9

103

110

72

Необратимые изменения вязкоупругих свойств характеризуются температурой стеклования ЛКП в высушенном состоянии. Для покрытия ВЭ-46 с различными цветовыми пигментами после 8–13 лет экспозиции температура стеклования снижается на 9–19 °С, что можно объяснить следствием деструктивных процессов во фторэпоксидном сетчатом полимере. Для покрытия АС-1115 обнаружена другая закономерность: после старения температура стеклования возрастает на 17–23 °С из-за вероятных процессов сшивки или физического старения [25].

Согласно результатам ДМА, признаком высокой климатической стойкости исследованных ЛКП является способность снижать температуру стеклования при увлажнении на 30–50 °С и восстанавливать ее при сушке (табл. 5) из-за сохранения гибкости макромолекул полимерной основы эмалей.

 

Заключения

Методы колориметрии, профилометрии и ДМА обладают высокой чувствительностью и позволяют получить новую информацию о старении ЛКП, защищающих пластины углепластика в процессе длительного климатического воздействия.

Цветовое различие покрытий, измеренное на лицевой и обратной сторонах пластин углепластика, показало, что темно-зеленый цвет эмали ВЭ-46 остается стабильным после 13 лет экспозиции на открытом атмосферном стенде в условиях умеренно теплого климата. Высокая стабильность также характерна для эмали ВЭ-46 светло-серого и изумрудного цветов.

Наиболее уязвимыми к процессам фотохимической активности атмосферы оказались образцы красной эмали ВЭ-46 и желтой эмали АС-1115, что подтверждено результатами анализа профиля поверхности. Эмаль красного цвета после 5 лет экспонирования разрушилась, вследствие чего показатели Rz и Ra увеличились в 2 раза.

По данным ДМА, влага, сорбированная углепластиком при климатической экспозиции, оказывает пластифицирующее действие и снижает температуру стеклования ЛКП. Для получения сведений о необратимых физико-химических изменениях покрытий необходима сушка образцов при температуре 60 °С в течение 2 недель. Это позволило выявить признаки деструкции во фторэпоксидной эмали ВЭ-49 и сшивки в акрилстирольной эмали АС-1115.

 

Данная работа выполнена за счет гранта Российского научного фонда № 24-19-00009, https://rscf.ru/project/24-19-00009/.


ЛИТЕРАТУРА REFERENCE LIST
1. Каблов Е.Н., Старцев В.О., Лаптев А.Б. Старение полимерных композиционных материалов. М.: НИЦ «Курчатовский институт» – ВИАМ, 2023. 520 с.
2. Старцев В.О., Антипов В.В., Славин А.В., Горбовец М.А. Современные отечественные полимерные композиционные материалы для авиастроения (обзор) // Авиационные материалы и технологии. 2023. № 2 (71). Ст. 10. URL: http://www.journal.viam.ru (дата обращения: 17.06.2024). DOI: 10.18577/2713-0193-2023-0-2-122-144.
3. Иванов М.С., Морозова В.С., Павлюкович Н.Г. Влияние эксплуатационных факторов на свойства углепластика на основе полиэфирэфиркетона // Авиационные материалы и технологии. 2024. № 2 (75). Ст. 08. URL: http://www.journal.viam.ru (дата обращения: 24.06.2024). DOI: 10.18577/2713-0193-2024-0-2-99-108.
4. Старцев В.О., Славин А.В. Стойкость углепластиков и стеклопластиков на основе расплавных связующих к воздействию умеренно холодного и умеренно теплого климата // Труды ВИАМ. 2021. № 5 (99). Ст. 12. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 07.07.2024). DOI: 10.18577/2307-6046-2021-0-5-114-126.
5. Каблов Е.Н., Старцев В.О. Измерение и прогнозирование температуры образцов материалов при экспонировании в различных климатических зонах // Авиационные материалы и технологии. 2020. № 4(61). С. 47–58. DOI: 10.18577/2071-9140-2020-0-4-47-58.
6. Сальников В.Г. Исследование влагопоглощения авиационных углепластиков в условиях теплого влажного климата // Системы контроля окружающей среды. 2021. № 2 (44). С. 46–53. DOI: 10.33075/2220-5861-2021-2-46-53.
7. Каблов Е.Н., Кулагина Г.С., Железина Г.Ф., Лонский С.Л., Куршев Е.В. Исследование микроструктуры однонаправленного органопластика на основе арамидных волокон Русар-НТ и эпоксидно-полисульфонового связующего // Авиационные материалы и технологии. 2020. № 4 (61). С. 19–26. DOI: 10.18577/2071-9140-2020-0-4-19-26.
8. Menard K. Dynamic Mechanical Analysis: A Practical Introduction. 2nd ed. Boca Raton: CRC Press, 2008. 240 p.
9. Xian G., Karbhari V.M. DMTA based investigation of hygrothermal ageing of an epoxy system used in rehabilitation // Journal of Applied Polymer Science. 2007. Vol. 104. P. 1084–1094. DOI: 10.1002/app.25576.
10. Bashir M.A. Use of dynamic mechanical analysis (DMA) for characterizing interfacial interactions in filled polymers // Solids. 2021. Vol. 2. P. 108–120. DOI: 10.3390/solids2010006.
11. Kablov E.N., Kirillov V.N., Startsev O.V., Krotov A.S. Сlimatic aging of composite aviation materials: III. Significant aging factors // Russian Metallurgy (Metally). 2012. Vol. 2012. No. 4. P. 323–329. DOI: 10.1134/S0036029512040040.
12. Patti A., Acierno S., Cicala G., Acierno D. Aging effects on the viscoelastic behaviour of products by fused deposition modelling (FDM) made from recycled and wood filled polymer resins // European Journal of Wood and Wood Products. 2024. Vol. 82. P. 69–79. DOI: 10.1007/s00107-023-01994-9.
13. Wang Y., Zhu W., Wan B. et al. Hygrothermal ageing behavior and mechanism of carbon nanofibers modified flax fiber-reinforced epoxy laminates // Composites. Part A. 2021. Vol. 140. Art. 106142. DOI: 10.1016/j.compositesa.2020.106142.
14. Старцев В.О., Фролов А.С. Влияние климатического воздействия на цветовые характеристики лакокрасочных покрытий // Лакокрасочные материалы и их применение. 2015. № 3. С. 16–18.
15. Skrovanec D.J., Schoff C.K. Thermal mechanical analysis of organic coatings // Progress in Organic Coatings. 1988. Vol. 16. P. 135–163. DOI: 10.1016/0033-0655(88)80011-6.
16. Johnson B.W., McIntyre R. Analysis of test methods for UV durability predictions of polymer coatings // Progress in Organic Coatings. 1996. Vol. 27. P. 95–106. DOI: 10.1016/0300-9440(94)00525-7.
17. Perrin F.X., Merlatti C., Aragon E., Margaillan A. Degradation study of polymer coating: Improvement in coating weatherability testing and coating failure prediction // Progress in Organic Coatings. 2009. Vol. 64. P. 466–473.
18. Osterhold M., Glöckner P. Influence of weathering on physical properties of clear coats // Progress in Organic Coatings. 2001. Vol. 41. P. 177–182. DOI: 10.1016/S0300-9440(01)00152-7.
19. Barbosa A.P.C., Fulco A.P.P., Guerra E.S.S. et al. Accelerated aging effects on carbon fiber/epoxy composites // Composites. Part B. 2017. Vol. 110. P. 298–306. DOI: 10.1016/j.compositesb.2016.11.004.
20. Куцевич К.Е., Дементьева Л.А., Лукина Н.Ф. Свойства и назначение полимерных композиционных материалов на основе клеевых препрегов // Труды ВИАМ. 2016. № 8 (44). Ст. 07. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 07.07.2024). DOI: 10.18577/2307-6046-2016-0-8-7-7.
21. Семенова Л.В., Нефедов Н.И., Белова М.В., Лаптев А.Б. Системы лакокрасочных покрытий для вертолетной техники // Авиационные материалы и технологии. 2017. № 4 (49). С. 56–61. DOI: 10.18577/2071-9140-2017-0-4-56-61.
22. Старцев О.В., Болонин А.Б., Вапиров Ю.М. и др. Улучшение вязкоупругих свойств акриловой эмали АС-1115 // Лакокрасочные материалы и их применение. 1986. № 4. С. 16–18.
23. Старцев В.О., Лебедев М.П., Фролов А.С. Измерение показателей рельефа поверхности при изучении старения и коррозии материалов. 1. Российские и зарубежные стандарты // Все материалы. Энциклопедический справочник. 2018. № 6. С. 32–38.
24. Startsev O.V., Vapirov Yu.M., Lebedev M.P., Kychkin A.K. Comparison of glass-transition temperatures for epoxy polymers obtained by methods of thermal analysis // Mechanics of Composite Materials. 2020. Vol. 56. P. 227–240. DOI: 10.1007/s11029-020-09875-5.
25. Odegard G.M., Bandyopadhyay A. Physical aging of epoxy polymers and their composites // Journal of Polymer Science. Part B: Polymer Physics. 2011. Vol. 49. P. 1695–1716. DOI: 10.1002/polb.22384.
1. Kablov E.N., Startsev V.O., Laptev A.B. Aging of polymer composite materials. Moscow: NRC «Kurchatov Institute» – VIAM, 2023, 520 p.
2. Startsev V.O., Antipov V.V., Slavin A.V., Gorbovets M.A. Modern domestic polymer composite materials for aviation industry (review). Aviation materials and technologies, 2023, no. 2 (71), paper no. 10. Available at: http://www.journal.viam.ru (accessed: June 17, 2024). DOI: 10.18577/2713-0193-2023-0-2-122-144.
3. Ivanov М.S., Morozova V.S., Pavlukovich N.G. The influence of operational factors on the properties of carbon fiber based on polyetheretherketone. Aviation materials and technologies, 2024, no. 2 (75), paper no. 08. Available at: http://www.journal.viam.ru (accessed: June 24, 2024). DOI: 10.18577/2713-0193-2024-0-2-99-108.
4. Startsev V.O., Slavin A.V. Carbon and glass reinforced polymer based on solventfree binders resistance to the impact of a moderate cold and moderate warm climate. Trudy VIAM, 2021, no. 5 (99), paper no. 12. Available at: http://www.viam-works.ru (accessed: July 07, 2024). DOI: 10.18577/2307-6046-2021-0-5-114-126.
5. Kablov E.N., Startsev V.O. Measurement and forecasting of materials samples’ temperature during weathering in different climatic zones. Aviacionnye materialy i tehnologii, 2020, no. 4 (61), pp. 47–58. DOI: 10.18577/2071-9140-2020-0-4-47-58.
6. Salnikov V.G. Study of moisture absorption of aircraft carbon fiber reinforced plastics in warm humid climate conditions. Sistemy kontrolya okruzhayushchey sredy, 2021, no. 2 (44), pp. 46–53. DOI: 10.33075/2220-5861-2021-2-46-53.
7. Kablov E.N., Kulagina G.S., Zhelezina G.F., Lonskii S.L., Kurshev E.V. Microstructure research of the unidirectional organoplastic based on Rusar-NT aramid fibers and epoxy-polysulfone binder. Aviacionnye materialy i tehnologii, 2020, no. 4 (61), pp. 19–26. DOI: 10.18577/2071-9140-2020-0-4-19-26.
8. Menard K. Dynamic Mechanical Analysis: A Practical Introduction. 2nd ed. Boca Raton: CRC Press, 2008, 240 p.
9. Xian G., Karbhari V.M. DMTA based investigation of hygrothermal ageing of an epoxy system used in rehabilitation. Journal of Applied Polymer Science, 2007, vol. 104, pp. 1084–1094. DOI: 10.1002/app.25576.
10. Bashir M.A. Use of dynamic mechanical analysis (DMA) for characterizing interfacial interactions in filled polymers. Solids, 2021, vol. 2, pp. 108–120. DOI: 10.3390/solids2010006.
11. Kablov E.N., Kirillov V.N., Startsev O.V., Krotov A.S. Сlimatic aging of composite aviation materials: III. Significant aging factors. Russian Metallurgy (Metally), 2012, vol. 2012, no. 4, pp. 323–329. DOI: 10.1134/S0036029512040040.
12. Patti A., Acierno S., Cicala G., Acierno D. Aging effects on the viscoelastic behaviour of products by fused deposition modelling (FDM) made from recycled and wood filled polymer resins. European Journal of Wood and Wood Products, 2024, vol. 82, pp. 69–79. DOI: 10.1007/s00107-023-01994-9.
13. Wang Y., Zhu W., Wan B. et al. Hygrothermal ageing behavior and mechanism of carbon nanofibers modified flax fiber-reinforced epoxy laminates. Composites, Part A, 2021, vol. 140, art. 106142. DOI: 10.1016/j.compositesa.2020.106142.
14. Startsev V.O., Frolov A.S. Influence of climatic influence on color characteristics of paint and varnish coatings. Lakokrasochnye materialy i ikh primenenie, 2015, no. 3, pp. 16–18.
15. Skrovanec D.J., Schoff C.K. Thermal mechanical analysis of organic coatings. Progress in Organic Coatings, 1988, vol. 16, pp. 135–163. DOI: 10.1016/0033-0655(88)80011-6.
16. Johnson B.W., McIntyre R. Analysis of test methods for UV durability predictions of polymer coatings. Progress in Organic Coatings, 1996, vol. 27, pp. 95–106. DOI: 10.1016/0300-9440(94)00525-7.
17. Perrin F.X., Merlatti C., Aragon E., Margaillan A. Degradation study of polymer coating: Improvement in coating weatherability testing and coating failure prediction. Progress in Organic Coatings, 2009, vol. 64, pp. 466–473.
18. Osterhold M., Glöckner P. Influence of weathering on physical properties of clear coats. Progress in Organic Coatings, 2001, vol. 41, pp. 177–182. DOI: 10.1016/S0300-9440(01)00152-7.
19. Barbosa A.P.C., Fulco A.P.P., Guerra E.S.S. et al. Accelerated aging effects on carbon fiber/epoxy composites. Composites, Part B, 2017, vol. 110, pp. 298–306. DOI: 10.1016/j.compositesb.2016.11.004.
20. Kutsevich K.E., Dementeva L.A., Lukina N.F. Properties and application of polymer composite materials based on glue prepregs. Trudy VIAM, 2016, no. 8, paper no. 7. Available at: http://www.viam-works.ru (accessed: July 07, 2024). DOI: 10.18577/2307-6046-2016-0-8-7-7.
21. Semenova L.V., Nefedov N.I., Belova M.V., Laptev A.B. Systems of paint coatings for helicopter equipment. Aviacionnye materialy i tehnologii, 2017, no. 4 (49), pp. 56–61. DOI: 10.18577/2071-9140-2017-0-4-56-61.
22. Startsev O.V., Bolonin A.B., Vapirov Yu.M. et al. Improving the viscoelastic properties of acrylic enamel AC-1115. Lakokrasochnye materialy i ikh primenenie, 1986, no. 4, pp. 16–18.
23. Startsev V.O., Lebedev M.P., Frolov A.S. Measuring surface relief indicators in the study of aging and corrosion of materials. 1. Russian and foreign standards. Vse materialy. Entsiklopedicheskiy spravochnik, 2018, no. 6, pp. 32–38.
24. Startsev O.V., Vapirov Yu.M., Lebedev M.P., Kychkin A.K. Comparison of glass-transition temperatures for epoxy polymers obtained by methods of thermal analysis. Mechanics of Composite Materials, 2020, vol. 56, pp. 227–240. DOI: 10.1007/s11029-020-09875-5.
25. Odegard G.M., Bandyopadhyay A. Physical aging of epoxy polymers and their composites. Journal of Polymer Science. Part B: Polymer Physics, 2011, vol. 49, pp. 1695–1716. DOI: 10.1002/polb.22384.
Вы можете оставить комментарий к статье. Для этого необходимо зарегистрироваться на сайте.