Статьи
Изучены свойства и структуры поковок из титанового сплава ВТ3-1, полученные методом изотермической деформации в условиях НИЦ «Курчатовский институт» – ВИАМ. Проведена осадка по схеме лопаток и дисков со степенью деформации 60 и 80 % соответственно. Штамповки подвергнуты низкотемпературному, изотермическому и двойному отжигу. Установлено, что сплав ВТ3-1 имеет высокую технологическую пластичность в интервале температур ниже границы полиморфного превращения. Штамповки показали требуемый уровень свойств при деформации в (α + β)-области.
Введение
Изотермическая деформация – это процесс обработки давлением заготовки в штампе, который нагрет до температуры деформации. В отличие от сверхпластичности, при изотермической деформации отсутствуют регламентированный скоростной диапазон деформации и требования к структуре материала заготовки. Методом изотермической деформации возможно изготавливать точные штамповки большой сложности с широкими полотнами, высокими и тонкими ребрами, к которым предъявляются повышенные требования к структуре и механическим свойствам [1]. Изотермическая штамповка применяется для изготовления лопаток на различных стадиях, которые включают в себя предварительное перераспределение металла исходной цилиндрической заготовки, штамповку и правку-калибровку [2].
В настоящее время изотермическая штамповка титановых сплавов широко распространена на отечественных и зарубежных предприятиях [3]. Титановые сплавы обладают требуемыми механическими и эксплуатационными свойствами для применения в авиапромышленности [4]. Для изготовления штамповок из титановых сплавов применяются крупные литые штампы из никелевых сплавов типа ЖС6У [5, 6]. При деформации заготовок из титанового сплава в изотермических условиях изменение скорости деформации не оказывает существенного влияния на напряженно-деформированное состояние процесса штамповки [7].
Штамповка титановых сплавов методом изотермической деформации способствует равномерному протеканию процесса деформации по всему объему заготовки. Кроме того, благодаря такому методу обработки давлением возможно контролировать степень наклепа и формировать регламентированную структуру зерна на стадии первичной рекристаллизации [8].
Прохождение рекристаллизации с получением контролируемого размера зерна в сплаве обеспечивается путем обработки давлением в изотермических условиях по оптимальным режимам деформации. Структура с минимальным размером β-зерна (5–15 мкм) формируется в (α+β)-области при динамической рекристаллизации в процессе изотермической штамповки [8].
Исследования показали, что формирование подобной рекристаллизационной структуры, которая обеспечит контролируемый рост зерен, позволит получать штампованные полуфабрикаты с повышенными характеристиками вязкости разрушения [8].
Титановый сплав ВТ3-1 является одним из самых распространенных сплавов в авиационной промышленности России, поэтому его изучение представляет особый интерес. Сплав ВТ3-1 по ГОСТ 19807–91 имеет следующий химический состав, % (по массе):
Al |
Mo |
Cr |
C |
Fe |
Si |
N |
Ti |
5,5–7 |
2–3 |
0,8–2 |
До 0,1 |
0,2–0,7 |
0,15–0,4 |
До 0,05 |
85,95–91,05 |
Механические свойства сплава ВТ3-1 с различной структурой следующие:
σв, МПа |
δ, % |
ψ, % |
KCU, кДж/м2 |
Диаметр отпечатка,мм |
1000–1200 |
Не менее 10 |
Не менее 30 |
Не менее 3 |
3,2–3,3 |
Статистика показала, что предел прочности штамповок из сплавов ВТ3-1 и ВТ6 может зависеть только от химического состава приблизительно в 25–65 % случаев. В то время как зависимость только от типа и подтипа структуры составляет ~20 %. При одновременном учете влияния состава и структуры различие может достигать 50–65 %. В случае определения пластичности и ударной вязкости это значение гораздо меньше – порядка 20–35 % [9].
Исследования поковок из сплава ВТ3-1, которые имеют равноосную и переходную структуру, показали, что регрессионные зависимости для оценки среднего уровня механических свойств зависят от химического состава и структуры с вероятностью 0,95 [9].
Изучение химического состава в поковках из сплава ВТ3-1 показало, что β-фаза становится более прочной, но менее пластичной из-за увеличения содержания хрома по сравнению с β-фазой, стабилизированной Мо. Увеличение содержание молибдена препятствует образованию химического соединения TiCr2, которое охрупчивает сплав [10].
Увеличение содержания Cr и Мо способствует увеличению количества β-фазы, что оказывает влияние на прочностные характеристики сплава [10]. Выяснено, что при достижении предельных значений (допустимых ГОСТ) процентного содержания Cr и Mo следует осуществлять термообработку по схеме двойного отжига. Это уменьшит количество β-фазы, что способствует восстановлению пластичности [10].
При осуществлении изотермической штамповки с припуском 0,2 мм и менее на сторону при заключительных операциях, требующих более точной оснастки (П-переход и правка), наблюдается большой износ штампов. Это происходит под влиянием высокой температуры и значительных усилий штамповки [11]. Снижение температуры установки и усилий штамповки при приложении циклической нагрузки позволит уменьшить износ штамповки и увеличить съем штамповок.
В НИЦ «Курчатовский институт» – ВИАМ рассмотрен процесс штамповки с минимальным припуском заготовок лопаток из титановых сплавов. Кроме того, изучены возможности повышения стойкости ковочного инструмента для изотермической штамповки лопаток газотурбинных двигателей. Для оптимизации режимов обработки давлением методом изотермической штамповки и повышения стойкости инструмента предварительно получена мелкозернистая структура заготовки под изотермическую штамповку. В результате изучения процесса изотермической деформации заготовок из титанового сплава ВТ6 обнаружено, что предел текучести снижается при температуре 820 °С. Это позволяет уменьшить температуру обработки давлением при штамповке полуфабриката. В результате стойкость штампов повышается [12].
Изотермическая деформация позволяет получать полуфабрикаты из титановых сплавов, трудоемкость изготовления которых меньше по сравнению с трудоемкостью изготовления деталей из поковок и плит по традиционной многопереходной технологии [13].
Изучение влияния режимов изотермической деформации и термообработки на структуру и свойства поковок из титановых сплавов показало, что значение относительного удлинения увеличивается до 14 % на конечной стадии обработки давлением при применении метода изотермической штамповки. Рекристализационный отжиг позволяет сформировать структуру, которая оптимальна для достижения значений кратковременной прочности не менее 995 МПа [13].
Изучение свойств на полуфабрикатах, полученных методом изотермической деформации по схемам штамповки лопаток и дисков, вызывает большой интерес на отечественных и зарубежных предприятиях [14].
Изучение процессов уменьшения размера зерен лучше проводить на исходной крупной структуре, именно такую структуру имеют заготовки под штамповку дисков из титановых сплавов. В качестве исходного материала использовали плавки с различными макро- (первого и шестого баллов) и микроструктурами (третьего и девятого типов). Крупная структура получена специальным отжигом в b-области в течение 1 ч [15, 16].
Основная цель данной работы – изучение свойств и структуры поковок из титанового сплава ВТ3, полученных методом изотермической деформации в условиях НИЦ «Курчатовский институт» – ВИАМ.
Материалы и методы
Деформацию осуществляли на гидравлическом прессе усилием 630 тонн с использованием установки типа УИДИН (установка индукционного нагрева). В табл. 1 даны исходная структура, температура нагрева заготовок, температуры деформации и отжига. Проводили осадку со степенью деформации 60 % при штамповке лопаток и со степенью деформации 80 % за один проход при штамповке дисков на высокой заготовке.
Для термообработки лопаток выбран низкотемпературный отжиг при 600 °С и изотермический отжиг при 870 °С. Для дисков применяли изотермический отжиг при 870 °С и двойной отжиг при температурах 920 и 650 °С. Исследованию макро- и микроструктуры подвергали по одной штамповке от каждого режима штамповки и термообработки.
Таблица 1
Исходная структура, температура нагрева заготовок,
температура деформации и отжига сплава ВТ3-1
Свойства |
Значения свойств по типу осадки штамповки |
|||||
дисков |
лопаток |
|||||
Балл исходной макроструктуры |
1 |
6 |
6 |
1 |
6 |
6 |
Температура нагрева, °С |
930 |
930 |
1050 |
930 |
930 |
1050 |
Температура в установке типа УИНДИН, °С |
900±10 |
900±10 |
||||
Термическая обработка |
Низкотемпературный отжиг при температуре 600 °С |
Изотермический отжиг при температуре 870 °С |
||||
Изотермический отжиг при температуре 870 °С |
Двойной отжиг при температурах 920 и 650 °С |
Работа выполнена с использованием оборудования ЦКП «Климатические испытания» НИЦ «Курчатовский институт» – ВИАМ.
Результаты и обсуждение
Для определения температурного интервала горячего деформирования, в том числе и деформирования в изотермических условиях, изучена технологическая пластичность в интервале температур 600–1200 °С.
Установлено, что при обычных условиях деформации все титановые сплавы независимо от типа (α, α+β и β) имеют следующие особенности:
– ограниченную технологическую пластичность при температурах ниже границы полиморфного превращения, что затрудняет обработку при этих температурах;
– практически неограниченную технологическую пластичность (без учета хрупкого альфированного слоя) при температурах, соответствующих β-области;
– большое упрочнение при деформации в интервале температур, лежащих ниже границы полиморфного превращения, что повышает сопротивление обработки давлением и вызывает неравномерную деформацию;
– малую прочность и отсутствие упрочнения при температурах, соответствующих β-области, что объясняется полнотой протекания рекристаллизационных процессов при обработке давлением.
В отличие от испытаний технологической пластичности в обычных условиях, испытания в изотермических условиях показали, что двухфазный титановый сплав ВТ3-1 имеет практически неограниченную технологическую пластичность при осадке лопаток в торец вплоть до температур на 250–300 °С ниже температур полиморфного превращения (табл. 2).
Таблица 2
Технологическая пластичность сплава ВТ3-1 в изотермических условиях
Температура, °С |
Степень деформации, %, для штамповки |
σв, МПа |
|
дисков |
лопаток |
||
600 |
30 |
70 |
450 |
700 |
70 |
80 |
220 |
800 |
70 |
80 |
100 |
900 |
80 |
80 |
50 |
1000 |
80 |
80 |
30 |
1100 |
– |
– |
30 |
На рис. 1–3 показаны макро- и микроструктуры заготовок из сплава ВТ3-1 до и после обработки. Установлено, что нагрев и деформация в (α + β)-области заготовок с матовой макроструктурой первого балла обеспечивает в штамповках аналогичную матовую макроструктуру независимо от схемы осадки. Микроструктура значительно измельчается с 3–4 до 1–2 типа. Характер микроструктуры определяется термической обработкой. Наибольшее количество β-фазы (темный фон) дает двойной отжиг, затем низкотемпературный отжиг. Структура после такой термообработки напоминает по текстуре и количеству β-фазы структуру после высокотемпературной термомеханической обработки. Изотермический отжиг дает наименьшее количество β-фазы – равномерную α + β равноосную микроструктуру.
Рис. 1. Макро- (а, д) и микроструктура (б, е; ×300) исходной заготовки и макроструктура осажденных образцов из сплава ВТ3-1 в зависимости от исходной структуры, температуры нагрева (изотермические условия) и схем осадки штамповок дисков (в, г) и лопаток (ж– к)
Рис. 2. Микроструктура сплава ВТ3-1 в зависимости от исходной структуры, температуры нагрева (изотермические условия) и режимов отжига при осадке по схеме штамповки лопаток. Здесь и далее: в числителе – температура заготовки, в знаменателе – температура в установке типа УИДИН (см. табл. 1)
Исходная крупнозернистая макроструктура шестого балла и микроструктура девятого типа не обеспечивают равномерной микро- и макроструктуры по сечению штамповок. При штамповке лопаток практически отсутствует зона затрудненной деформации, в то время как при штамповке дисков наблюдаются слабодеформированные зоны, прилегающие к торцевым поверхностям заготовок.
По макроструктуре наибольшее отличие имеют заготовки, штампованные по схеме дисков с нагревом в (α + β)- и β-области. Так, при нагреве в (α + β)-области наблюдается широкая область с проработанной матовой макроструктурой первого балла. В то время как при нагреве в β-области эта зона состоит из вытянутых в направлении течения материала зерен, которые, как подтверждают микроисследования, не дробятся, как это имеет место при нагреве в (α + β)-области, а вытягиваются в направлении деформации с сохранением границ первичного β-зерна.
Рис. 3. Микроструктура сплава ВТ3-1 в зависимости от исходной структуры, температуры нагрева (изотермические условия) и режимов отжига при осадке по схеме штамповки дисков
Изучение механических свойств штамповок, полученных по схеме лопаток (табл. 3), позволило установить:
– исходная структура, соответствующая первому баллу макрозерна и третьему типу микрозерна, независимо от отжига обеспечивает требуемый уровень прочностных и пластических характеристик;
– низкотемпературный отжиг дает более высокий уровень прочности (1250–1350 МПа) по сравнению с изотермическим отжигом, однако при этом пластичность значительно снижена и не обеспечивает требуемого уровня свойств при исходной крупнозернистой структуре;
– изотермический отжиг обеспечивает требуемый уровень свойств при штамповке из (α + β)-области заготовок даже с крупнозернистой структурой;
– уровень ударной вязкости при изотермическом отжиге на 50 кДж/м2 больше, чем при низкотемпературном. Неравномерная структура, которая соответствует нагреву и деформации в β-области при исходной крупнозернистой структуре, дает наименьший уровень свойств.
Таблица 3
Влияние исходной структуры, температуры нагрева и режимов отжига на
механические свойства сплава ВТ3-1 при осадке по схеме штамповок лопаток (ε = 60 %)
Свойства |
Значения свойств при типе отжига |
|||||
изотермическом |
низкотемпературном |
|||||
при температуре, °С |
||||||
930 |
1050 |
930 |
1050 |
|||
Балл макроструктуры |
1 |
6 |
6 |
1 |
6 |
6 |
σв, МПа |
1150 |
1160 |
1200 |
1350 |
1320 |
1250 |
δ, % |
16 |
14 |
9 |
13 |
6 |
5 |
ψ, % |
53 |
32 |
13 |
47 |
15 |
11 |
KCU, кДж/м2 |
450 |
350 |
450 |
40 |
270 |
350 |
Результаты исследования механических свойств штамповок, полученных по схеме деформации дисков, показаны в табл. 4. Исследование позволило установить:
– полученные свойства при всех режимах штамповки и термообработки удовлетворяют требованиям технических условий;
– уровень пластичности, особенно поперечное сужение, при изотермическом отжиге снижается с 55 до 35 % при применении исходной крупной структуры по сравнению с мелкой и затем с 35 до 22 % ‒ при повышении температуры нагрева с 930 до 1050 °С;
– ударная вязкость намного выше при нагреве под деформацию в β-области, что связано со степенью протекания рекристаллизационых процессов в материале.
Таким образом, исследования показали, что при нагреве и деформации в (α + β)-области даже при исходной крупнозернистой структуре в заготовках типа дисков можно получить уровень свойств, значительно превышающий требуемый.
Таблица 4
Влияние исходной структуры, температуры нагрева и режимов отжига на
механические свойства сплава ВТ3-1 при осадке по схеме штамповок дисков (ε = 80 %)
Свойства |
Значения свойств при типе отжига |
|||||
изотермическом |
низкотемпературном |
|||||
при температуре, °С |
||||||
930 |
1050 |
930 |
1050 |
|||
Балл макроструктуры |
1 |
6 |
6 |
1 |
6 |
6 |
σв, МПа |
1100 |
1180 |
1230 |
1250 |
1230 |
1200 |
δ, % |
16 |
12 |
10 |
14 |
13 |
12 |
ψ, % |
55 |
35 |
20 |
52 |
40 |
22 |
KCU, кДж/м2 |
350 |
40 |
50 |
40 |
350 |
50 |
В табл. 5 представлены результаты испытаний на кратковременную прочность, значения которой возрастают с увеличением балла макроструктуры в обоих случаях при температуре 930 °С. Для лопаток значения кратковременной прочности меньше в случае изотермического отжига вне зависимости от балла и температуры нагрева. Для дисков значения кратковременной прочности при изотермическом отжиге больше, чем при двойном отжиге для макроструктуры обоих баллов при температуре 930 °С. В случае образцов с шестым баллом макроструктуры при температуре 1050 °С значение кратковременной прочности больше при двойном отжиге.
Таблица 5
Кратковременная прочность (σв) сплава ВТ3-1 при температуре 450 °С
Вид поковки |
Режим штамповки и термообработки |
σв, МПа, для образцов с макроструктурой, балл |
||
1 |
6 |
|||
при температуре нагрева, °С |
||||
930 |
1050 |
|||
Лопатки |
Низкотемпературный отжиг при 600 °С |
930 |
995 |
980 |
Изотермический отжиг при 870 °С |
772 |
788 |
853 |
|
Диски |
Изотермический отжиг при 870 °С |
817 |
995 |
873 |
Двойной отжиг при 920 и 650 °С |
712 |
918 |
915 |
В табл. 6 представлены результаты испытаний на длительную прочность. В случае штамповок лопаток с низкотемпературным отжигом образцы как с первым, так и с шестым баллом макроструктуры разрушались при нагрузке 850 МПа. В остальных случаях образцы сняты без разрушения. После штамповки дисков с изотермическим отжигом с шестым баллом макроструктуры и нагревом до 930 °С разрушение образцов произошло при нагрузке 700 МПа. Кроме того, разрушились образцы с шестым баллом макроструктуры и нагревом до 930 °С при нагрузке 800 МПа при штамповке дисков с двойным отжигом.
Таблица 6
Длительная прочность (σ100) сплава ВТ3-1 при температуре 450 °С
Вид поковки |
Режим штамповки и термообработки |
σ100, МПа, для образцов с макроструктурой, балл |
|||||||
1 |
6 |
||||||||
при температуре нагрева, °С |
|||||||||
930 |
1050 |
||||||||
Напряжение, МПа |
Время до разрушения, ч |
Напряжение, МПа |
Время до разрушения, ч |
Напряжение, МПа |
Время до разрушения, ч |
||||
Лопатки |
Низкотемпературный отжиг при 600 °С |
60 70 85 |
232 231 9 |
60 70 85 |
298 229 78 |
60 70 85 |
256 192 63 |
||
Изотермический отжиг при 870 °С |
60 |
462 |
– |
– |
– |
– |
|||
Диски |
Изотермический отжиг при 870 °С |
– – |
– – |
60 70 |
341 126 |
– 70 |
– 261 |
||
Двойной отжиг при 920 и 650 °С |
60 – |
330 – |
60 80 |
462 83 |
– 80 |
– 188 |
Таким образом, исследования длительной прочности показали, что указанный в технических условиях уровень свойств для сплава ВТ3-1 (550 МПа за 100 ч) перекрывается более чем на 200 МПа независимо от схемы штамповки, структуры и термообработки.
Заключения
В данной работе изучена технологическая пластичность титанового сплава ВТ3-1 в изотермических условиях при осадке по двум схемам в условиях НИЦ «Курчатовский институт» – ВИАМ. Установлено, что двухфазный сплав ВТ3-1 имеет высокую технологическую пластичность в интервале температур вплоть до температур на 150–250 °С ниже границы полиморфного превращения, причем при осадке лопаток температурный интервал деформации на 100 °С уже.
Изучение структуры и свойств штамповок из сплава ВТ3-1, полученных по схемам деформации лопаток и дисков, показало, что штамповки, полученные по схеме деформации лопаток, обеспечивают требуемый уровень свойств при условии деформации в (α + β)-области и структуре исходного материала, соответствующей первому баллу макроструктуры и третьему типу микроструктуры. Штамповки, полученные по схеме деформации дисков, обеспечивают требуемый уровень свойств с достаточным запасом при условии исходной крупнозернистой структуры. Однако деформация должна осуществляться в (α + β)-области.
Полученные результаты исследования отражены в разработанной в НИЦ «Курчатовский институт» – ВИАМ производственной инструкции (ПИ 1.108–2011).
2. Каблов Е.Н., Оспенникова О.Г., Ломберг Б.С. Комплексная инновационная технология изотермической штамповки на воздухе в режиме сверхпластичности дисков из супержаропрочных сплавов // Авиационные материалы и технологии. 2012. № S. С. 129–141.
3. Каблов Е.Н., Бакрадзе М.М., Громов В.И., Вознесенская Н.М., Якушева Н.А. Новые высокопрочные конструкционные и коррозионностойкие стали для аэрокосмической техники разработки ФГУП «ВИАМ» (обзор) // Авиационные материалы и технологии. 2020. № 1 (58). С. 3–11. DOI: 10.18577/2071-9140-2020-0-1-3-11.
4. Ночовная Н.А., Ширяев А.А., Шарапкин Д.С. Комплекс механических и эксплуатационных свойств катаных заготовок из псевдо-β-титанового сплава ВТ47 // Авиационные материалы и технологии. 2022. № 3 (68). Ст. 05. URL: http://www.journal.viam.ru (дата обращения: 16.05.2023). DOI: 10.18577/2713-0193-2022-0-3-50-59.
5. Пономаренко Д.А., Скугорев А.В., Сидоров С.А., Шпагин А.С. Влияние теплообмена между заготовкой и штампом на процесс штамповки заготовок деталей авиационно-космического назначения на специализированных изотермических прессах // Труды ВИАМ. 2016. № 10 (46). Ст. 03. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 12.05.2023). DOI: 10.18577/2307-6046-2016-0-10-3-3.
6. Разуваев Е.И., Моисеев Н.В., Капитаненко Д.В., Бубнов М.В. Современные технологии обработки металлов давлением // Труды ВИАМ. 2015. № 2. Ст. 03. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 12.05.2023). DOI: 10.18577/2307-6046-2015-0-2-3-3.
7. Путырский С.В., Арисланов А.А., Артеменко Н.И., Яковлев А.Л. Различные методы повышения износостойкости титановых сплавов и сравнительный анализ их эффективности применительно к титановому сплаву ВТ23М // Авиационные материалы и технологии. 2018. № 1 (50). С. 19–24. DOI: 10.18577/2071-9240-2018-0-1-19-24.
8. Моисеев Н.В., Разуваев Е.И. Формирование рекристаллизованной структуры в деформированных полуфабрикатах из титановых сплавов переходного класса, полученных изотермической штамповкой // Металловедение и термическая обработка металлов. 2002. № 7. С. 43–47.
9. Егорова Ю.Б., Давыденко Л.В., Белова С.Б., Чибисова Е.В. Прогнозирование механических свойств поковок из титановых сплавов ВТ6 и ВТ3-1 в зависимости от химического состава и структуры // Известия вузов. Цветная металлургия. 2018. № 1. С. 12–21.
10. Бургонова О.Ю., Пантюхова К.Н., Белозерова Е.П. Определение рационального режима термической обработки сплава ВТ3-1 для повышения пластичности перед обработкой давлением // Омский научный вестник. 2017. № 3 (153). С. 44–48.
11. Скугорев А.В., Капитаненко Д.В., Шишков С.Ю., Мельникова Д.А. Формирование структуры и механических свойств высоколегированных титановых сплавов при изотермической штамповке на воздухе // Титан. 2021. № 3 (72). С. 34–40.
12. Головкин С.А., Первов М.Л., Воздвиженская М.В., Скобелева А.С. Изотермическая штамповка точных заготовок лопаток газотурбинных двигателей под безразмерную обработку профиля пера // Заготовительные производства в машиностроении (кузнечно-прессовое, литейное и другие производства). 2016. № 10. С. 24–27.
13. Яковлев А.Л., Арисланов А.А., Путырский С.В., Ночовная Н.А. Исследование механических свойств и структуры крупногабаритных полуфабрикатов из титанового сплава ВТ6ч // Авиационные материалы и технологии. 2020. № 4 (61). С. 12–18. DOI: 10.18577/2071-9140-2020-0-4-12-18.
14. Каблов Е.Н. Инновационные разработки ФГУП «ВИАМ» ГНЦ РФ по реализации «Стратегических направлений развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года» // Авиационные материалы и технологии. 2015. № 1 (34). С. 3–33. DOI: 10.18577/2071-9140-2015-0-1-3-33.
15. Дзунович Д.А., Лукина Е.А., Яковлев А.Л. Влияние режимов термической обработки на технологичность и механические свойства листов из высокопрочного титанового сплава ВТ23 // Авиационные материалы и технологии. 2018. № 3 (52). С. 3–10. DOI: 10.18577/2071-9140-2018-0-3-3-10.
16. Путырский С.В., Яковлев А.Л., Ночовная Н.А., Крохина В.А. Исследование влияния различных режимов термической обработки на свойства полуфабрикатов и сварных соединений из сплава ВТ22М // Авиационные материалы и технологии. 2019. № 1 (54). С. 3–10. DOI: 10.18577/2071-9140-2019-0-1-3-10.
2. Kablov E.N., Ospennikova O.G., Lomberg B.S. Complex innovative technology of isothermal punching on air in mode of superplasticity of disks from superhot strength alloys. Aviacionnye materialy i tehnologii, 2012, no. S, pp. 129–141.
3. Kablov E.N., Bakradze M.M., Gromov V.I., Voznesenskaya N.M., Yakusheva N.A. New high strength structural and corrosion-resistant steels for aerospace equipment developed by FSUE «VIAM» (review). Aviacionnye materialy i tehnologii, 2020, no. 1 (58), pp. 3–11. DOI: 10.18577/2071-9140-2020-0-1-3-11.
4. Nochovnaya N.A., Shiryaev A.A., Sharapkin D.S. Complex of mechanical and operational properties of rolled blanks from metastable-β-titanium alloy VT47. Aviation materials and technologies, 2022, no. 3 (68), paper no. 05. Available at: http://www.journal.viam.ru (accessed: May 16, 2023). DOI: 10.18577/2713-0193-2022-0-3-50-59.
5. Ponomarenko D.A., Skugorev A.V., Sidorov S.A., Shpagin A.S. Influence of heat exchange between workpiece and die on forming process of aerospace parts by special isothermal presses). Trudy VIAM, 2016, no. 10, paper no. 3. Available at: http://www.viam-works.ru (accessed: May 12, 2023). DOI: 10.18577/2307-6046-2016-0-10-3-3.
6. Razuvaev E.I., Moiseev N.V., Kapitanenko D.V., Bubnov M.V. Modern technologies of plastic working of metals. Trudy VIAM, 2015, no. 2, paper no. 03. Available at: http://www.viam-works.ru (accessed: May 12, 2023). DOI: 10.18577/2307-6046-2015-0-2-3-3.
7. Putyrskij S.V., Arislanov A.A., Artemenko N.I., Yakovlev A.L. Different methods of wear resistance increase of titanium alloys and comparative analysis of their efficiency for VT23M titanium alloy. Aviacionnye materialy i tehnologii, 2018, no. 1, pp. 19–24. DOI: 10.18577/2071-9240-2018-0-1-19-24.
8. Moiseev N.V., Razuvaev E.I. Formation of a recrystallized structure in deformed semi-finished products from titanium alloys of a transitional class, obtained by isothermal stamping. Metallovedeniye i termicheskaya obrabotka metallov, 2002, no. 7, pp. 43–47.
9. Egorova Yu.B., Davydenko L.V., Belova S.B., Chibisova E.V. Prediction of the mechanical properties of forgings from titanium alloys VT6 and VT3-1 depending on the chemical composition and structure. Izvestiya vuzov. Tsvetnaya metallurgiya, 2018, no. 1, pp. 12–21.
10. Burgonova O.Yu., Pantyukhova K.N., Belozerova E.P. Determination of the rational mode of heat treatment of the VT3-1 alloy to increase plasticity before pressure treatment. Omskiy nauchnyy vestnik, 2017, no. 3 (153), pp. 44–48.
11. Skugorev A.V., Kapitanenko D.V., Shishkov S.Yu., Melnikova D.A. Formation of the structure and mechanical properties of high-alloy titanium alloys during isothermal forging in air. Titan, 2021, no. 3 (72), pp. 34–40.
12. Golovkin S.A., Pervov M.L., Vozdvizhenskaya M.V., Skobeleva A.S. Isothermal stamping of precision blanks of gas turbine engine blades for dimensionless processing of the airfoil profile. Zagotovitelnye proizvodstva v mashinostroyenii (kuznechno-pressovoye, liteynoye i drugiye proizvodstva), 2016, no. 10, pp. 24–27.
13. Yakovlev A.L., Arislanov A.A., Putyrsky S.V., Nochovnaya N.A. Study of mechanical properties and structure of large-sized semi-finished products made of VT6ch titanium alloy. Aviacionnye materialy i tehnologii, 2020, no. 4 (61), pp. 12–18. DOI: 10.18577/2071-9140-2020-0-4-12-18.
14. Kablov E.N. Innovative developments of FSUE «VIAM» SSC of RF on realization of «Strategic directions of the development of materials and technologies of their processing for the period until 2030». Aviacionnye materialy i tehnologii, 2015, no. 1 (34), pp. 3–33. DOI: 10.18577/2071-9140-2015-0-1-3-33.
15. Dzunovich D.A., Lukina E.A., Yakovlev A.L. Influence of heat treatment parameters on producibility and mechanical properties of sheets made from high-strength titanium alloy VT23. Aviacionnye materialy i tehnologii, 2018, no. 3 (52), pp. 3–10. DOI: 10.18577/2071-9140-2018-0-3-3-10.
16. Putyrskiy S.V., Yakovlev A.L., Nochovnaya N.A., Krokhina V.A. Research of different heat treatment modes influence on properties of semi-finished products and welded joints from titanium alloy ВТ22М. Aviacionnye materialy i tehnologii, 2019, no. 1 (54), pp. 3–10. DOI: 10.18577/2071-9140-2019-0-1-3-10.