Статьи

 




dx.doi.org/ 10.18577/2307-6046-2020-0-1-3-14
УДК 669.018.29
Н. М. Вознесенкая, О. А. Тонышева, Э. А. Елисеев
СОВРЕМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИОННЫЕ СТАЛИ КРИОГЕННОГО НАЗНАЧЕНИЯ И ВЛИЯНИЕ НЕКОТОРЫХ ЛЕГИРУЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ НА ИХ СВОЙСТВА (обзор)

Проведен обзор отечественных и зарубежных сталей криогенного назначения. Рассматриваются стали различных систем легирования и особенности их термической обработки. Проведен анализ влияния легирующих элементов, оказывающих наиболее существенное воздействие на структуру и свойства сталей криогенного назначения. Представлены наиболее характерные стали рассмотренных классов и даны их механические свойства. Рассмотрены тенденции развития легирования и термообработки сталей криогенного назначения.


Введение

Ускоренные темпы развития ракетно-космической техники, инфраструктуры транспортировки, хранения, переработки и использования природного газа, а также систем с использованием сверхпроводников – все это поставило на рубеже XX и XXI веков задачу разработки и всестороннего исследования материалов для низкотемпературной и криогенной техники [1]. При эксплуатации оборудования в условиях низких и криогенных температур выдвигаются особые требования к используемым в таком оборудовании материалам, а также необходимо их совмещение с требованиями, предъявляемыми к обычным конструкционным материалам. Важнейшими критериями при выборе материалов криогенного назначения являются:

– стабильность фазового состава, сопротивление хрупкому разрушению при рабочих температурах;

– совместимость с рабочей средой;

– технологичность в процессе производства оборудования;

– экономическая целесообразность и т. п.

Важным критерием является обеспечение надежности, долговечности и безопасной эксплуатации агрегатов криоустановок в процессе длительной эксплуатации.

Материалы для хранения жидкого газа должны сохранять вязкость разрушения и обладать высокой прочностью, чтобы иметь минимальную толщину стенки цистерны, хорошо свариваться без риска хрупкого разрушения. Стали и сплавы, отвечающие указанным требованиям, представлены в табл. 1.

 

Таблица 1

Температура сжиженных газов и использование основных типов материалов

Газ

Температура сжиженного газа, °С

Основной тип материала

Аммоний

-33,4

Углеродистые стали

Пропан

-(42,1–45,5)

Мелкозернистые стали

без алюминия

Пропилен

47,7

Стали с 2,25% (по массе) Ni

Диоксид углерода

-78,5

Стали с 3,5% (по массе) Ni

Этан

-88,4

Этилен

-103,8

Стали с 5–9% (по массе) Ni

Криптон

-151

Метан (природный газ)

-163

Кислород

-182,9

Аргон

-185,9

Азот

-195,8

Аустенитные

(коррозионностойкие) стали

Водород

-252,8

Aлюминиевые сплавы

Гелий

-268,9

Примечание. Температура абсолютного нуля составляет -273,18°С.

 

Из приведенных в табл. 1 данных следует, что в качестве материалов для изготовления цистерн для хранения сжиженного природного газа (СПГ) при температуре -163°C наиболее подходят:

– стали с содержанием 5–9% (по массе) никеля(хромоникелевые и хромомарганцевые стали);

– аустенитные стали (хромоникелевые и хромоникельмарганцевые стали).

Далее приведены свойства сталей криогенного назначения, влияние основных легирующих элементов и особенности термической обработки указанных сталей.

Работа выполнена в рамках реализации комплексной научной проблемы 8.2. «Высокопрочные конструкционные и коррозионностойкие свариваемые стали с высокой вязкостью разрушения» («Стратегические направления развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года») [2].

 

Хромоникелевые стали

Широко распространенными в криогенной технике являются коррозионностойкие стали аустенитного класса с содержанием 18–20% (по массе) Cr и 8–12% (по массе) Ni, стабилизированные или нестабилизированные ниобием или титаном. Эти стали являются основными конструкционными материалами для многих областей криогенной техники, так как они обладают хорошей технологичностью при холодной пластической деформации, необходимой при изготовлении конструкций; сравнительно просто свариваются, не требуют термической обработки после изготовления конструкций, обладают высокой прочностью и высоким сопротивлением ударным нагрузкам при низких температурах, вплоть до температуры кипения жидкого гелия.

Кроме того, высокая коррозионная стойкость обуславливает использование аустенитных хромоникелевых сталей в качестве конструкционного материала для производства, хранения и транспортировки криогенных жидкостей. Большим преимуществом этой группы сталей является способность сохранять высокую ударную вязкость после многолетней эксплуатации при низких температурах, что указывает на их нечувствительность к эффектам старения во времени.

Содержание указанного количества хрома обеспечивает способность сталей к пассивации. Для термической обработки стали закаливают с температуры ~1100 °С в воде без последующего отпуска [3]. Высокая температура закалки необходима для растворения карбидов легирующих элементов и получения структуры однородного аустенита.

Кроме изготовления емкостей и резервуаров различного назначения, требующих хорошей свариваемости материалов [4], упомянутые стали применяют для изготовления таких деталей криогенного оборудования, как фиттинги, трубы, клапаны.

Однако указанная группа сталей в условиях охлаждения и в результате деформации склонна при работе в интервале криогенных температур к мартенситным превращениям, что в ряде случаев делает эти стали непригодными к использованию в качестве конструкционного материала.

Так, в настоящее время ускоренно развивается экспериментальная физика низких температур, которая является существенным потребителем металлических материалов и в первую очередь таких, у которых отсутствуют ферромагнитные фазы при температурах исследования, близких к абсолютному нулю. В этом случае широкое применение находят коррозионностойкие хромоникелевые стали аустенитного класса с содержанием 18–25% (по массе) Cr и 14–25% (по массе) Ni [5]. Такие стали применяют в целом ряде уникальных и серийных установок и приборов. Для криостатов, азотных, гелиевых ожижителей, различных емкостей для содержания жидких азота, водорода, кислорода, в том числе больших объемов, используют аустенитные хромоникелевые стали указанного типа.

Аустенитные хромоникелевые стали с содержанием 14–25% (по массе) Ni обладают высокими механическими свойствами при криогенных температурах и стабильностью размеров, удовлетворительной свариваемостью в больших сечениях, хорошей коррозионной стойкостью. Структура характеризуется отсутствием ферромагнитных фаз и полным подавлением мартенситного превращения в течение продолжительного времени эксплуатации даже при температурах, близких к абсолютному нулю.

Область использования хромоникелевых сталей в связи с развитием новых отраслей техники расширяется. В последние годы эти стали наряду с титановыми и алюминиевыми сплавами применяют для оболочек топливных баков ракет, а также для деталей жидкостных ракетных двигателей (системы трубопроводов, укрепляющие кольца, форсунки). Из стали 06Х25Н20 выполнен корпус второй ступени Сentaur ракеты-носителя Аtlas V. В данной ступени используются криогенные виды топлива: жидкий водород LH2 и жидкий кислород в качестве окислителя LOX. Ступень спроектирована таким образом, что основная часть корпуса совмещена с баком для жидкого водорода.

Следует отметить важную особенность аустенитных хромоникелевых сталей – сохранение высокой ударной вязкости после значительных внешних воздействий, таких как пластическое деформирование или облучение нейтронами, которые приводят к охрупчиванию многих металлов и сплавов.

Механические свойства закаленных аустенитных хромоникелевых сталей при комнатной температуре представлены в табл. 2 [5].

 

Таблица 2

Механические свойства закаленных аустенитных хромоникелевых сталей

при комнатной температуре

Сталь

σв

σ0,2

δ

ψ

МПа

%

Х18Н10Т

600

250

55

70

19-10-0,08 С (AiSi-304)

600

230

60

70

25-20 (AiSi-310)

670

320

60

65

Х25Н18

740

320

44

66

Х18Н20

600

270

55

75

 

Несмотря на широкий спектр положительных свойств этой группы сталей, приведенных ранее, применение аустенитных хромоникелевых сталей сдерживается присущей им невысокой прочностью при комнатной температуре.

В криогенной технике находят применение хромоникелевые аустенитные стали повышенной прочности, дополнительно легированные элементами, способствующими дисперсионному твердению при соответствующей термической обработке. Например, в ракетостроении в США применяется легированная титаном сталь 0Х15Н25МТ2, обладающая высокими механическими свойствами в интервале температур от -253 до +1000 °С. Высокая прочность стали 0Х15Н25МТ2 достигается при выделении упрочняющей фазы Ni3Ti после термической обработки по режиму: закалка после выдержки в интервале температур от 900 до 1000 °С с последующим старением в интервале температур от 700 до 760 °С в течение 16 ч. Механические свойства этой стали приведены в табл. 3.

 

Таблица 3

Механические свойства стали 0Х15Н25МТ2

Температура испытания,

°С

σв

σ0,2

δ

ψ

МПа

%

25

1060

530

37

59

-196

1420

1010

38

45

-253

1480

1060

32

54

 

Исследования, проведенные в России [6], показали перспективность применения при низких температурах дисперсионно-твердеющей аустенитной хромоникелевой стали Х12Н20ТЗР после выдержки при 1160 °С в течение 2 ч, охлаждения на воздухе и последующего старения при 700 °С в течение 3 ч. Механические свойства этой стали после указанной термической обработки представлены в табл. 4.

 

Таблица 4

Механические свойства стали Х12Н20Т3Р

Температура испытания,

°С

σв

σ0,2

δ

ψ

МПа

%

25

1020

570

31

44

-196

1390

770

29

27

-253

1430

880

10

10

 

Аустенитные хромоникелевые стали вследствие содержания значительного количества никеля являются достаточно дорогими, поэтому одним из популярных направлений разработки криогенных сталей является уменьшение содержания никеля и введение в состав этих сталей марганца.

 

Хромоникельмарганцевые стали

Для создания аустенитных сталей, экономнолегированных никелем, способных надежно работать при криогенных температурах, проводят исследования в России и за рубежом. В последнее десятилетие разработано большое количество таких сталей, в которых никель частично заменен марганцем. Хромоникельмарганцевые стали в ряде случаев могут успешно конкурировать с хромоникелевыми аустенитными сталями, но не свободны от главного недостатка хромоникелевых сталей – невысокой прочности при комнатной температуре, поэтому для повышения прочности в состав некоторых сталей вводят азот.

В табл. 5 в качестве примера приведены механические свойства некоторых хромоникельмарганцевых сталей.

 

Таблица 5

Механические свойства хромоникельмарганцевых сталей

Сталь

Термическая

обработка

Температура

испытания, °С

σв

σ0,2

δ

ψ

KCU, кДж/м2

МПа

%

Х14Г14НЗТ

Закалка с 1050 °С

в течение 30 мин, охлаждение в воде

20

900

290

50

69

270

-196

1420

400

41

60

230

-253

1500

560

22

14

210

Х21Н5АГ7

Закалка с 1150 °С

в течение 30 мин, охлаждение в воде

20

720

410

49

72

300

-196

1420

800

49

63

200

-253

1570

1090

38

42

200

0Х17Н5Г9АБ

То же

20

850

450

46

100

-100

1120

700

45

60

80

-196

1600

1000

35

25

60

Х22Н5АГ9

-»-

20

880

550

49

300

-100

1200

810

50

64

240

-196

1600

1200

22

22

140

202 (США) Х18Н5АГ8

-»-

25

710

330

92

-196

1530

600

34

-253

1180

780

13

Х13Г9Н2 (ФРГ)

-»-

20

700

300

35

-120

170

-196

60

 

Например, сталь Х14Г14НЗТ обычно рекомендуют для применения в агрегатах, работающих с жидким кислородом, так как сталь хорошо сваривается и обладает хорошей технологичностью. Однако подобно классической стали XI8Н10Т она обладает невысоким значением предела текучести при комнатной температуре.

Сталь Х21Н5АГ7 имеет более высокие прочностные свойства, обладает достаточной технологичностью как при холодной, так и при горячей деформации, хорошо сваривается. Недостатком этой стали является значительное (до 100 кДж/м2 при температуре -253 °С) снижение ударной вязкости в отпущенном состоянии (отпуск при температуре 600–800 °С). Исследованиями установлено [6], что причиной резкого снижения ударной вязкости отпущенной при 600–800 °С стали Х21Н5АГ7 является выделение по границам зерен карбида Cr23C6. В сталях подобного типа при содержании углерода ˂0,03% (по массе) не наблюдается описанного ранее охрупчивания вплоть до температуры испытания -253 °С. Для устранения охрупчивания при эксплуатации при температурах -196 и -253 °С требуется закалка деталей с целью растворения зернограничных карбидов.

Аустенитные хромоникельмарганцевые стали рекомендуются в большинстве случаев для работы при температурах до -196 °С, так как при температуре -253 °С резко снижается ударная вязкость.

 

Хромомарганцевые стали

Для работы при низких температурах находят применение аустенитные стали, в которых никель полностью заменен марганцем с дополнительным легированием азотом. В табл. 6 приведены механические свойства таких сталей.

 

Таблица 6

Механические свойства хромомарганцевых сталей

Сталь

Термическая

обработка

Температура

испытания, °С

σв

σ0,2

δ

ψ

KCU, кДж/м2

МПа

%

Х17АГ14

Закалка с 1050 °С,

охлаждение в воде

20

820

450

53

330

-100

1260

780

55

38

220

-196

1500

1220

8

10

80

«Тенелон» (США), Х18АГ14

То же

25

900

490

78

-196

1540

1050

13

-253

1650

1150

2

Х5Г22 (ФРГ)

-»-

20

800

280

35

30

-120

100

-196

65

 

Низкая пластичность стали «Тенелон» (США) при температуре испытания -253 °С объясняется влиянием растворенного азота (0,4% (по массе)) в аустенитной структуре атомов внедрения.

Хромомарганцевые стали рекомендуются для применения в криогенном машино- и приборостроении при температурах эксплуатации до -196 °С.

На технологические свойства указанных сталей в отпущенном состоянии (в частности, на пластичность при холодном деформировании) существенное влияние оказывает наличие δ-феррита, способствующего охрупчиванию стали. В связи с этим явное предпочтение отдается сталям рассматриваемого типа, обладающим стабильной аустенитной структурой при температурах эксплуатации. В ряде случаев стабильной аустенитной структуры добиваются повышением содержания углерода в стали. Так, сталь 40Х10Г14Ю2 не претерпевает мартенситного превращения при охлаждении до -196 °С, сохраняя высокие значения ударной вязкости: при температурах испытания 20 и -196 °С ударная вязкость соответственно равна 216 и 98 Дж/см2.

 

Легирование аустенитных сталей,

применяемых в условиях глубокого холода

Наличие в аустенитной стали мартенситной составляющей снижает ее пластичность и вязкость при низких температурax, поэтому минимальная степень легированности должна обеспечивать определенное соотношение аустенита и мартенсита, необходимое для получения заданных свойств.

В работе [7], ставшей в значительной степени этапной, предпринята попытка установить целесообразные пределы легирования холодостойких аустенитных сталей относительно большим количеством легирующих элементов – марганцем, никелем и хромом, которые образуют с железом твердые растворы замещения.

Состав изучаемых сталей рассчитан так, чтобы изменение исследуемого элемента в заданных пределах обеспечило получение структуры от смешанной аустенитно-мартенситной до стабильно аустенитной при всех исследованных температурах при охлаждении и деформации. Структура изучаемых сталей приведена в табл. 7. Необходимо отметить, что при испытании на ударную вязкость в изломе образуется меньшее количество α-фазы, чем при испытании на статическое растяжение.

 

Таблица 7

Структура холодостойких аустенитных сталей

Сталь

Фазовый состав сталей при температуре, °С

20

-196

-253

Х12Г15

γ/(γ+αʺ)

(γ+αʹ)/(γ+αʹ+αʺ)

(γ+αʹ)/(γ+αʹ+αʺ)

Х12Г20

γ/(γ+αʺ)

γ/(γ+αʺ)

γ/(γ+αʺ)

Х12Г25

γ/γ

γ/γ

γ/γ

Х12Г30

γ/γ

γ/γ

γ/γ

Х17Н10

γ/(γ+αʺ)

(γ+αʹ)/(γ+αʹ+αʺ)

(γ+αʹ)/(γ+αʹ+αʺ)

Х17Н15

γ/γ

(γ+αʺ)/(γ+αʺ)

(γ+αʺ)/(γ+αʺ)

Х17Н20

γ/γ

γ/γ

γ/γ

Х17Н25

γ/γ

γ/γ

γ/γ

ХI7H30

γ/γ

γ/γ

γ/γ

Н25X5

γ/γ

γ/(γ+αʺ)

γ/(γ+αʺ)

Н25X10

γ/γ

γ/γ

γ/γ

Н25X15

γ/γ

γ/γ

γ/γ

Н25X20

γ/γ

γ/γ

γ/γ

Н25X25

γ/γ

γ/γ

γ/γ

Примечания:

1. В числителе дан состав после охлаждения, в знаменателе – после охлаждения и пластической деформации при испытании на растяжение.

2. Фазы: γ – аустенит; αʹ – мартенсит охлаждения; αʺ – мартенсит деформации.

3. При температурах -196 и -253°С в стали X12Г15 наряду с образованием α-фазы может образоваться ε-фаза
(немагнитный мартенсит).

 

Основные требования, предъявляемые к сталям, применяющимся при температурах от 20 до -253 °С – это максимальная прочность при комнатной температуре и необходимые пластичность и ударная вязкость при низкой температуре, обеспечивающие требующуюся надежность изделий при эксплуатации [8].

Испытания на статическое растяжение проводили на гладких образцах диаметром 5 мм и надрезанных (радиус в вершине выточки 0,25 мм, глубина выточки 1,7 мм). Коэффициент концентрации напряжений на образцах с надрезом, подсчитанный по формуле Г. Нейбера, составил ασ=3,2 мм. Испытания на ударную вязкость проводили на цилиндрических образцах с кольцевой выточкой глубиной 2 мм и радиусом в вершине 0,9; 0,6 и 0,25 мм. Кроме того, ударную вязкость определяли на образцах с предварительно нанесенной усталостной трещиной.

В работе [9] при различных температурах исследованы структура и свойства аустенитных сталей, легированных кобальтом. Сделан вывод о благоприятном воздействии кобальта, обеспечивающем необходимую прочность в сочетании с высокой ударной вязкостью, пластичностью и низкой склонностью к хрупкому разрушению.

Влияние марганца на свойства сталей криогенного назначения

По мере увеличения содержания марганца в стали снижается температура начала мартенситного превращения, но при этом также снижается предел прочности. При полной стабильности аустенита дальнейшее увеличение содержания марганца не изменяет прочность. Марганец не влияет на предел текучести при всех его содержаниях независимо от конечной структуры стали после испытания. При увеличении содержания марганца непрерывно увеличивается пластичность, определенная на гладких и надрезанных образцах, а также чувствительность к концентрации напряжений . При достижении полной стабильности аустенита (при 25% (по массе) Mn) сталь обладает достаточно высокой пластичностью на гладких и надрезанных образцах при -253 °С. Значения ψ и ψн составляют при этом 30 и 15% соответственно.

Величина и характер измененияударной вязкости исследованных сталей зависят от радиуса в вершине выточки. При радиусе надреза 0,9 ммударная вязкость не зависит от содержания марганца, несмотря на то, что в плавках с 15 и 20% (по массе) Мn аустенит частично превращается в мартенсит. При уменьшении радиуса надреза с 0,9 ммдо 0 (образец с трещиной) ударная вязкость стали Х12Г15 заметно снижается. С увеличением содержания марганца до 25% (по массе) ударная вязкость возрастает для образцов с радиусом надреза 0,6 и 0,25 мм и образцов с трещиной. При дальнейшем увеличении содержания марганца ударная вязкость остается высокой и не изменяется. Например, на образцах с трещиной при -253 °С она составляет 100 кДж/м2.

Таким образом, марганец почти не влияет на характеристики статической прочности стали со стабильным аустенитом и повышает ее ударную вязкость при низких температурax. При малых его содержаниях ударная вязкость может расти в результате уменьшения количества мартенсита охлаждения и деформации [10].

 

Влияние никеля на свойства сталей криогенного назначения

Никель, так же как и марганец, не влияет на прочность стабильной аустенитной стали при комнатной температуре. Сталь X17Н10 претерпевает γ→α-превращение при охлаждении и деформации при температурах -196 и -253 °С. Состав стали Х17Н15 близок к стабильному. В соответствии с этим при увеличении содержания никеля с 10 до 15% (по массе) значительно возрастают значения ψн и  при дальнейшем повышении содержания никеля эти характеристики постоянны. Следует отметить, что при увеличении содержания никеля в стали с 10 до 30% (по массе) относительное сужение площади поперечного сечения оставалось неизменным. Такая же зависимость ударной вязкости от содержания никеля определена на образцах с радиусом в вершине надреза 0,9; 0,6 и 0,25 ммпри температуре -253 °С. При переходе от аустенито-мартенситной структуры [11] к стабильной аустенитной у сталей, содержащих до 25% (по массе) никеля, ударная вязкость повышается.

 

Влияние хрома на свойства сталей криогенного назначения

Хром несколько повышает предел прочности стали. При содержании хрома от 5 до 25% (по массе) предел прочности возрастает на ~100 МПа,предел текучести при этом практически не меняется. Как и в обычных коррозионностойких сталях хром является главным элементом, придающим криогенным сталям высокую коррозионную стойкость, в том числе при соприкосновении с агрессивными средами [12]. Роль хрома заключается в том, что он обеспечивает способность стали к пассивации.

Влияние углерода на механические свойства аустенитной стали

при низких температурах

Аустенитные нержавеющие стали X21H5Г7A и Х17Н4Г9А, легированные азотом, в закаленном состоянии обладают высокой прочностью, хорошими пластичностью и ударной вязкостью до -253 °С (температура кипения жидкого водорода) [9]. Однако даже при кратковременной выдержке при температурах 600–800 °С ударная вязкость ипластичность сталей снижаются до значений, не позволяющих использовать их как конструкционный материал при низких температурах [8].

Показано, что снижение ударной вязкости стали Х21Н5Г7А вызвано выделением по границам зерен карбида хрома Cr23С6; при этом азот, по-видимому, не участвует в процессах охрупчивания при отпуске. В связи с этим представляло интерес установить предельно допустимое содержание углерода в стали, которое не вызывало бы охрупчивания при отпуске при указанных температурах.

Химический состав исследованных сталей приведен в табл. 8 [13].

 

Таблица 8

Химический состав* сталей Х21Н5Г7А и Х17Н4Г9А

Сталь

Содержание элементов, % (по массе)

Si

Мn

Ni

Сr

N2

Х21Н5Г7А

0,15–0,18

7,3–7,8

5,8–5,9

20,5–21,2

0,29–0,31

Х17Н4Г9А

0,11–0,19

11,4–11,8

15,7–5,9

17,6–17,7

0,30–0,32

*Содержание углерода в обеих сталях изменялось от 0,005 до 0,08% (по массе).

 

Чувствительность к отпуску сталей определяется содержанием углерода. Для стали Х21Н5Г7А плавки, содержащие 0,03% (по массе) С и менее, не подвержены охрупчиванию даже при температуре-253 °С и максимальной длительности отпуска 80 мин.Увеличение содержания углерода до 0,05% (по массе) резко снижает ударную вязкость стали при низких температурах уже после кратковременного отпуска (5 мин). Плавки стали Х17Н4Г9А, содержащие 0,015% (по массе) С и менее, не чувствительны к отпуску.

Предварительная обработка образцов состояла из закалки с 1050 °С в воде и отпуска в свинцовой ванне при температуре 700 °С в течение 20 мин.

Результаты фазового анализа показали, что в состав осадка выделяется составляющая – карбид M23С6. Химический анализ показал, что металлическая составляющая карбида состоит из, % (по массе): 91,65 Сr; 5,7 Fe; 2,65 Мn. Другие фазы в осадке не обнаружены. Карбид Сr23С6 при отпуске выделяется по границам зерен.

При уменьшении содержания углерода прочность сталей Х21Н5Г7А и Х17Н4Г9А снижается. В стали Х17Н4Г9А прочность снижается равномерно по мере уменьшения содержания углерода. В стали Х21Н5Г7А снижение прочности наиболее существенно приснижении содержания углерода до 0,005% (по массе). Установлено также, что углерод в изученных пределах не влияет на значения удлинения и сужения стали.

 

Исследования зарубежных авторов в области криогенных материалов

В связи с широким применением сжиженных газов в промышленной, военной технике и лабораторной практике большое внимание уделяется материалам для резервуаров и криогенного оборудования. Ранее в этих целях использовали медь, нержавеющую сталь и алюминий; однако в настоящее время значительный интерес вызывают более дешевые по сравнению с применяемыми материалами никелевые стали с малым содержанием углерода [14].

При низких температурах важнейшим свойством конструкционного материала является уже не его прочность, а сопротивление воздействию ударных нагрузок и вязкость разрушения, поскольку наиболее резко с уменьшением температуры снижается вязкость разрушения железа. Ударная вязкость стали зависит не только от температуры, но и от содержания углерода: чем меньше углерода, тем до более низкой температуры материал остается вязким.

Среди других факторов, влияющих на температуру перехода вязкого состояния в хрупкое, самым важным является размер зерна, получающийся в результате технологического производства – в частности, раскисления и термической обработки. Полностью раскисленные малоуглеродистые стали с мелкозернистой структурой при соответствующем составе обладают хорошей ударной вязкостью до температуры -50 °С, в то время как грубозернистые частично раскисленные стали (кипящие) становятся полностью хрупкими уже около температуры -4 °С. Добавка никеля снижает температуру перехода и способствует некоторому расширению интервала температур, в котором происходит резкое снижение значений ударной вязкости, что делает сталь менее чувствительной к небольшим колебаниям температуры.

Сталь с содержанием никеля 5% (по массе) используется для емкостей, работающих под давлением при температурах до -130 °С. Все эти стали могут применяться как в литом, так и в обработанном под давлением состоянии. Для получения мелкозернистой структуры сталь полностью раскисляют алюминием, остаточное содержание которого не должно превышать 0,05% (по массе). Максимально допустимое содержание серы и фосфора составляет 0,020% (по массе), но для получения лучшей вязкости разрушения при низких температурах содержание этих элементов должно быть меньше 0,015% (по массе).

Содержание углерода в сталях с 3,5 и 9% (по массе) никеля, согласно стандарту ASTM, не должно превышать 0,20 и 0,13% (по массе) соответственно.

Стали с содержанием 2,25–9% (по массе) никеля обычно применяются в нормализованном или закаленном и отпущенном состоянии. Для стали с 3,5% (по массе) никеля рекомендуемая температура нормализации (закалки) составляет 870 °С, а температура отпуска 620 °С. Температура отпуска может быть несколько повышена, но не более 650 °С, в противном случае резко снижается ударная вязкость при низких температурах.

Сталь с 9% (по массе) никеля используется как после двойной нормализации (точнее двойной воздушной закалки, так как охлаждение на воздухе приводит при 9% (по массе) никеля к образованию мартенситной структуры) и отпуска, так и в закаленном и отпущенном состоянии; в последнем случае прочность несколько больше. Двойная нормализация проводится при температурах 900 и 790 °С, затем осуществляется отпуск при 570 °С, в процессе которого образуется некоторое количество аустенита.

Листы можно поставлять в горячекатаном состоянии, а двойную нормализацию и отпуск или закалку и отпуск проводить на последней стадии приготовления изделий. Небольшая холодная деформация, неизбежная при изготовлении (особенно резервуаров высокого давления), почти не влияет на ударную вязкость при низких температурах, но если обжатие ˃3%, то материал должен быть подвергнут отпуску для снятия напряжений.

В работе [15] исследована высокомарганцевая сталь, легированная титаном, ванадием и молибденом. Отмечено, что сталь обладает высокой стабильностью размеров зерна аустенита вследствие образования на границах зерен дисперсных выделений карбида (Ti, V, Mo)C. Сталь показала высокие механические свойства при комнатной температуре и температуре -196 °C и рекомендована для изготовления цистерн, содержащих сжиженный природный газ.

В работе [16] исследована высокомарганцевая сталь легированная 6,3% (по массе) Cr и 0,2% (по массе) N, путем испытания на растяжение в окружающей атмосфере и ударного испытания при температуре -196 °C. Отмечено, что твердорастворное упрочнение в рассматриваемой стали в результате растворения азота является наиболее эффективным механизмом повышения предела текучести стали в отличие от зернограничного упрочнения и дисперсионного твердения с выделением нитрида алюминия, как это происходит в традиционных азотистых сталях. Упрочнение как в объеме зерен, так и на их границах происходит в результате выделения нитрида алюминия. Сталь рекомендована для изготовления цистерн и других емкостей, содержащих сжиженный природный газ.

 

Безуглеродистые коррозионностойкие мартенситостареющие стали

криогенного назначения

Во ФГУП «ВИАМ» разработаны коррозионностойкие мартенситостареющие стали повышенной прочности с весьма низким содержанием углерода, легированные хромом, никелем, молибденом и титаном. Титан вводится в небольших количествах для связывания углерода и азота в карбонитриды.

Сталь ВНС-25 (03Х12Н10МТР-ВД) предназначена для работы при криогенных температурах до -253 °С, обладает высокими прочностью (σв≥980 МПа) и ударной вязкостью, хорошо сваривается всеми видами сварки, не требует термической обработки после сварки и пайки. Сталь внедрена для ответственных деталей жидкостных реактивных двигателей.

Сталь ВНС-49 (03Х9Н9К5М3) с прочностью σв≥1130 МПа рекомендована для силовых деталей и узлов (баков, гидравлических насосов, арматуры и др.), работающих при криогенных температурах до -253 °С, в том числе сварных, подвергаемых и не подвергаемых термообработке после сварки.

Свойства мартенситостареющих сталей представлены в табл. 9.

 

Таблица 9

Механические свойства сталей ВНС-25 и ВНС-49

Сталь

Температура испытания, °C

σв

σ0,2

, МПа

(Kt=2,2)

KCU

KCV

МПа

кДж/м2

ВНС-25

20

980

910

350

190

-253

1620

1390

98

39

ВНС-49

20

1130

1080

412

134

-253

1815

1665

75

 

Уровень прочности стали ВНС-25, достигаемый путем старения, определяется содержанием титана, а стали ВНС-49 – содержанием кобальта и молибдена. Хорошая ударная вязкость мартенситостареющих сталей при значительной прочности достигается при содержании никеля около 9–10% (по массе). Высокопрочные мартенситостареющие стали должны содержать достаточное количество никеля для увеличения подвижности дислокаций. Более высокое содержание никеля может сдвигать сталь в аустенитный или переходный класс [17].


ЛИТЕРАТУРА REFERENCE LIST
1. Каблов Е.Н. Ключевая проблема – материалы // Тенденции и ориентиры инновационного развития России. М.: ВИАМ, 2015. С. 458–464.
2. Каблов Е.Н. Инновационные разработки ФГУП «ВИАМ» ГНЦ РФ по реализации «Стратегических направлений развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года» // Авиационные материалы и технологии. 2015. №1 (34). С. 3–33. DOI: 10.18577/2071-9140-2015-0-1-3-33.
3. Громов В.И., Вознесенская Н.М., Покровская Н.Г., Тонышева О.А. Высокопрочные конструкционные и коррозионностойкие стали ФГУП «ВИАМ» для изделий авиационной техники // Авиационные материалы и технологии. 2017. №S. С. 159–174. DOI: 10.18577/2071-9140-2017-0-S-159-174.
4. Лукин В.И., Ковальчук В.Г., Иода Е.Н. Сварка плавлением – основа сварочного производства // Авиационные материалы и технологии. 2017. №S. С. 130–143. DOI: 10.18577/2071-9140-2017-0-S-130-143.
5. Лебедев Д.В. Конструктивная прочность криогенных сталей. М.: Металлургия, 1976. 264 с.
6. Ульянин Е.А. Коррозионностойкие стали и сплавы: справочник. 2-е изд., перераб. и доп. М.: Металлургия, 1991. 256 с.
7. Ульянин Е.А., Овсянников Б.М. О легировании аустенитных сталей для службы в условиях глубокого холода // Металловедение и термическая обработка металлов. 1970. №6. С. 20–23.
8. Большаков А.М., Андреев Я.М. Анализ разрушений металлоконструкций, работающих в условиях Севера // Авиационные материалы и технологии. 2015. №S1 (38). С. 27–31. DOI: 10.18577/2071-9140-2015-0-S1-27-31.
9. Мальцева Л.А., Задворкин С.М., Вахонина К.Д., Левина А.В., Шарапова В.А., Мальцева Т.В. Перспективная аустенитная сталь для криогенной техники // Международный научно-исследовательский журнал. 2016. №5-3 (47). С. 138–143. DOI: 10.18454/IRJ.2016.47.124.
10. Luo Q., Wang H.H., Li G.Q. et al. On mechanical properties of novel high-Mn cryogenic steel in terms of SFE and microstructural evolution // Materials Science and Engineering: A. 2019. Vol. 753. No. 10. P. 91–98.
11. Тонышева О.А., Вознесенская Н.М., Шестаков И.И., Елисеев Э.А. Влияние режимов высокотемпературной термомеханической обработки на структуру и свойства высокопрочной коррозионностойкой стали аустенито-мартенситного класса 17Х13Н4К6САМ3ч // Авиационные материалы и технологии. 2017. №1 (46). С. 11–16. DOI: 10.18577/2071-9140-2017-0-1-11-16.
12. Каблов Е.Н., Старцев О.В. Фундаментальные и прикладные исследования коррозии и старения материалов в климатических условиях (обзор) // Авиационные материалы и технологии. 2015. №4 (37). С. 38–52. DOI: 10.18577/2071-9140-2015-0-4-38-52.
13. Morris J.W., Mridha S. Cryogenic Steels // Encyclopedia of Materials: Science and Technology, 2001. P. 1849–1851. DOI: 10.1016/B978-0-12-803581-8.11227-5.
14. Каблов Е.Н., Старцев О.В., Медведев И.М. Обзор зарубежного опыта исследований коррозии и средств защиты от коррозии // Авиационные материалы и технологии. 2015. №2 (35). С. 76–87. DOI: 10.18577/2071-9140-2015-0-2-76-87.
15. Wang X., Sun X., Song C. et al. Evolution of microstructures and mechanical properties during solution treatment of a Ti–V–Mo-containing high-manganese cryogenic steel // Materials Characterization. 2018. Vol. 135. P. 287–294.
16. Wang X., Sun X., Song C. et al. Enhancement of yield strength by chromium/nitrogen alloying in high-manganese cryogenic steel // Materials Science and Engineering: A. 2017. Vol. 698. P. 110–116.
17. Потак Я.М. Высокопрочные стали. М.: Металлургия, 1972. 208 с.
1. Kablov E.N. The key problem is materials. Trends and guidelines for the innovative development of Russia. M.: VIAM, 2015, pp. 458–464.
2. Kablov E.N. Innovative developments of FSUE «VIAM» SSC of RF on realization of «Strategic directions of the development of materials and technologies of their processing for the period until 2030». Aviacionnye materialy i tehnologii, 2015, no. 1 (34), pp. 3–33. DOI: 10.18577/2071-9140-2015-0-1-3-33.
3. Gromov V.I., Voznesenskaya N.M., Pokrovskaya N.G., Tonysheva O.A. High-strength constructional and corrosion-resistant steels developed by VIAM for aviation engineering. Aviacionnye materialy i tehnologii, 2017, no. S, pp. 159–174. DOI: 10.18577/2071-9140-2017-0-S-159-174.
4. Lukin V.I., Kovalchuk V.G., Ioda E.N. Fusion welding is a core of welding manufacturing. Aviacionnye materialy i tehnologii, 2017, no. S, pp. 130–143. DOI: 10.18577/2071-9140-2017-0-S-130-143.
5. Lebedev D.V. Structural strength of cryogenic steels. M.: Metallurgiya, 1976.264 p.
6. Ulyanin EA Corrosion Resistant Steels and Alloys: a guide. 2nd ed., rev. and add. M.: Metallurgiya, 1991.256 p.
7. Ulyanin EA, Ovsyannikov B.M. About alloying austenitic steels for service in the conditions of deep cold.Metallovedeniye i termicheskaya obrabotka metallov, 1970, no. 6, pp. 20–23.
8. Bolshakov A.M., Andreev Y.M. Fracture analysis of metal structures functioned in the north conditions. Aviacionnye materialy i tehnologii, 2015, no. S1, pp. 27–31. DOI: 10.18577 / 2071-9140-2015-0-S1-27-31.
9. Maltseva L.A., Zadvorkin S.M., Vakhonina K.D., Levina A.V., Sharapova V.A., Maltseva T.V. Promising austenitic steel for cryogenic engineering. International Research Journal, 2016, no. 5-3 (47), pp. 138–143. DOI: 10.18454/IRJ.2016.47.124.
10. Luo Q., Wang H.H., Li G.Q. et al. On mechanical properties of novel high-Mn cryogenic steel in terms of SFE and microstructural evolution. Materials Science and Engineering: A. 2019, vol. 753. no. 10, pp. 91–98.
11. Tonysheva O.A., Voznesenskaya N.M., Shestakov I.I., Eliseyev E.A. Influence of modes of high-temperature thermomechanical processing on structure and properties of high-strength corrosion-resistant steel of austenitic-martensitic class 17Х13Н4К6САМ3ч. Aviacionnye materialy i tehnologii, 2017, no. 1 (46), pp. 11–16. DOI: 10.18577/2307-6046-2017-0-1-11-16.
12. Kablov E.N., Startsev O.V. The basic and applied research in the field of corrosion and ageing of materials in natural environments (review). Aviacionnye materialy i tehnologii, 2015, no. 4 (37), pp. 38–52. DOI: 10.18577/2071-9140-2015-0-4-38-52.
13. Morris J.W., Mridha S. Cryogenic Steels. Encyclopedia of Materials: Science and Technology, 2001, pp. 1849–1851. DOI: 10.1016/B978-0-12-803581-8.11227-5.
14. Kablov E.N., Startsev O.V., Medvedev I.M. Review of international experience on corrosion and corrosion protection. Aviacionnye materialy i tehnologii, 2015, no. 2 (35), pp. 76–87. DOI: 10.18577/2071-9140-2015-0-2-76-87.
15. Wang X., Sun X., Song C. et al. Evolution of microstructures and mechanical properties during solution treatment of a Ti–V–Mo-containing high-manganese cryogenic steel. Materials Characterization, 2018, vol. 135, pp. 287–294.
16. Wang X., Sun X., Song C. et al. Enhancement of yield strength by chromium/nitrogen alloying in high-manganese cryogenic steel. Materials Science and Engineering: A, 2017, vol. 698, pp. 110–116.
17. Potak Ya.M. High strength steels. M.: Metallurgiya, 1972. 208 p.
Вы можете оставить комментарий к статье. Для этого необходимо зарегистрироваться на сайте.