ВЛИЯНИЕ ПАРАМЕТРОВ МЕХАНИЧЕСКОГО ЛЕГИРОВАНИЯ НА МОРФОЛОГИЮ ЧАСТИЦ МЕТАЛЛОКЕРАМИЧЕСКОЙ ПОРОШКОВОЙ КОМПОЗИЦИИ ВЖ175+TiCN

Статьи

 




dx.doi.org/ 10.18577/2307-6046-2017-0-9-4-4
УДК 621.762:669.046.516.2
А. А. Буякина, М. Н. Летников, И. Ю. Ефимочкин
ВЛИЯНИЕ ПАРАМЕТРОВ МЕХАНИЧЕСКОГО ЛЕГИРОВАНИЯ НА МОРФОЛОГИЮ ЧАСТИЦ МЕТАЛЛОКЕРАМИЧЕСКОЙ ПОРОШКОВОЙ КОМПОЗИЦИИ ВЖ175+TiCN

Исследовано влияние основных параметров механического легирования в планетарной шаровой мельнице на текучесть и морфологию гранул металлокерамической композиции жаропрочного никелевого сплава ВЖ175 с наночастицами карбонитрида титана.

В качестве основы металлокерамической композиции использовали порошок сплава ВЖ175 с гранулометрическим составом ˂63 мкм, полученный методом газовой атомизации расплава; в качестве армирующего наполнителя – наночастицы карбонитрида титана, полученные методом плазмохимического синтеза.

Показано влияние скорости вращения размольных кювет и времени процесса на текучесть композиций и морфологию их частиц (средний диаметр и гранулометрический состав).

Определены оптимальные параметры для получения металлокерамической порошковой композиции с равномерным распределением наночастиц упрочнителя по поверхности гранул матрицы с сохранением их исходной сферической формы.

Ключевые слова: композиционный материал, порошковая металлургия, механический синтез, карбонитрид титана, наночастицы, никелевый жаропрочный сплав, metalceramiс composition, powder metallurgy, mechanical alloying, titanium carbonitride, nanoparticles, Ni-base superalloy.

Введение

Одной из актуальных задач современного авиационного материаловедения является повышение рабочих температур и прочностных характеристик сплавов без существенного увеличения их плотности. Высоконагруженные детали ТВД и КВД авиационных газотурбинных двигателей, в том числе силовые и крепежные элементы, изготавливают из деформируемых жаропрочных никелевых сплавов, работоспособных до температур 800°С. В настоящее время потенциал эксплуатационных характеристик этого класса материалов практически исчерпан. В то же время новое поколение материалов для газотурбинных двигателей должно обеспечить рабочую температуру до 1350°C [1–3].

Традиционный подход к улучшению жаропрочности никелевых сплавов заключается в комплексном легировании γ'-фазы и твердого раствора. Однако это неизбежно приводит к ухудшению обрабатываемости материалов и существенно увеличивает трудоемкость изготовления изделий из них [4]. В настоящее время для решения этой проблемы активно применяют аддитивные технологии, в том числе технологии послойного синтеза, позволяющие получать из порошковых материалов заготовки деталей сложного профиля, максимально приближенные по габаритам к конечному изделию. Для реализации данных технологий требуется создание порошковых материалов с высокой степенью сферичности, хорошей текучестью и гранулометрическим составом до 63 мкм.

Одним из перспективных путей решения этих задач является создание металлокерамических порошковых композиций (МКПК) на основе матриц жаропрочных никелевых сплавов, упрочненных дисперсными наноразмерными частицами тугоплавких соединений – карбидов, оксидов, боридов и т. д., имеющих температуру плавления ˃1400°C. Исследования металлокерамических твердых сплавов, жаропрочных сталей и дисперсионно-твердеющих сплавов на основе никеля показывают, что эффект упрочнения достигает максимума при размере вводимых частиц упрочняющей дисперсной фазы ~50 нм и расстоянии между ними ~100 нм [5–7]. Поэтому одно из главных требований при разработке новых МКПК – обеспечение равномерного распределения армирующего компонента по поверхности гранул матрицы [8–12].

Среди отечественных жаропрочных деформируемых сплавов на основе никеля сплав ВЖ175 (разработка ФГУП «ВИАМ») обладает наиболее высоким комплексом статических и циклических прочностных характеристик при комнатной и рабочей температурах [13, 14]. Однако, как и для сплавов такого класса, его прочностные свойства заметно снижаются при температуре ˃750°С. С другой стороны, создание МКПК с матрицей из сплава ВЖ175 позволит обеспечить высокие прочностные характеристики металлокерамической композиции, а дисперсное упрочнение тугоплавкими наноразмерными частицами повысит стабильность механических свойств при высоких температурах и увеличит рабочую температуру материала.

Наиболее распространенным методом получения металлокерамических композиций является их механический синтез или механическое легирование. Особенность этой технологии состоит в том, что в данном процессе исходные частицы подвергаются высокоэнергетическому размолу, в результате чего они приобретают осколочную форму. Такая форма частиц отрицательно сказывается на технологических свойствах порошка, таких как текучесть, насыпная плотность, плотность утряски, так как наиболее высокий уровень этих показателей достигается на порошках, имеющих сферическую или близкую к ней форму частиц [15]. Решением этой проблемы может служить подбор такого режима механического легирования, при котором не будут происходить деформирование и изменение формы гранул матрицы при соударении обрабатываемой смеси с помольными шарами и между собой. Косвенно энергию соударения можно оценить по изменению температуры внутри размольных стаканов во время механического синтеза – чем больше увеличиваются значения температуры, тем интенсивнее идет процесс механического легирования.

Цель данной работы – разработка оптимального режима получения металлокерамической порошковой композиции с равномерным распределением армирующих наночастиц на поверхности гранул матрицы из жаропрочного никелевого сплава ВЖ175 с минимальным изменением морфологии исходных гранул (сохранение сферической формы).

Работа выполнена в рамках реализации комплексного научного направления 12.1. «Металлические композиционные материалы (МКМ), армированные частицами и волокнами тугоплавких соединений» («Стратегические направления развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года») [1].

 

Материалы и методы

В качестве объекта исследования выбран жаропрочный сплав ВЖ175 на никелевой основе системы Ni–Co–Cr–Mo–W–Nb–Al–Ti–V.

Исходный металл получали путем вакуумно-индукционной выплавки на свежей шихте с использованием специальной разливочной оснастки в виде разъемного чугунного кокиля, обеспечивающего получение заготовок под распыление диаметром 30 мм.

Металлический порошок получали методом газовой атомизации (распылением расплава аргоном) на установке HERMIGA 10/100 VI, оснащенной вакуумным индукционным плавильным блоком с донным сливом. При распылении расплава инертным газом высокого давления размер образующихся гранул лежит в диапазоне – от нескольких мкм до 1 мм. Широкий разброс размеров не позволяет формировать однородный слой при селективном лазерном сплавлении (СЛС), а также приводит к неоднородному заполнению капсул при использовании в технологиях порошковой металлургии. В связи с этим после распыления проводят рассев (классификацию) для выделения оптимальной однородной фракции частиц независимо от назначения порошка.

Наиболее эффективными установками, на которых осуществляется разделение гранул по размерам, являются виброгрохоты с ткаными металлическими ситами с квадратной ячейкой. Однако нижняя граница получаемых фракций составляет 20 мкм, что связано с низкой эффективностью процесса рассева мелких частиц, быстрым засорением сит, а также их высокой стоимостью. Для отделения фракций размером менее 10–15 мкм применяют газодинамические циклонные классификаторы (сепараторы), которые позволяют с высокой производительностью отделять мелкие частицы от основной массы гранул вследствие зависимости параметров движения частиц в потоке среды от их массы.

Таким образом, пылевидную фракцию с размером частиц ˂10 мкм удаляли в циклонном классификаторе фирмы PSI, а фракцию ˂63 мкм выделяли с помощью установки лабораторного виброгрохота Analysette 3 Pro с тканым металлическим ситом с размером ячеек 63×63 мкм. Гранулометрический состав порошка определяли методом лазерной дифракции на приборе измерения размера частиц Analysette 22 Nanotecplus с общим диапазоном измерений 0,01–2000 мкм – по ГОСТ 8.777 «Дисперсный состав аэрозолей и взвесей. Определение размеров частиц по дифракции лазерного излучения».

В качестве армирующего наполнителя использовали наноразмерный порошок карбонитрида титана (TiCN). Порошок получали методом плазмохимического синтеза [16]. Синтез карбонитрида титана проводили в камере плазмохимического реактора с ограниченным струйным течением. В порошках карбонитрида титана содержание углерода находилось в диапазоне 7,5–13,6% (по массе), азота – в диапазоне 5,1–13,5% (по массе), при общем содержании углерода и азота 18,7–21,0% (по массе). Фракционный состав порошка 50–400 нм.

Механическое легирование проводили в лабораторной планетарной шаровой мельнице PM400. Использовали стальные размольные кюветы (стаканы) и размольные шары из стали ШХ15. Для предотвращения окисления гранул обработку проводили в среде аргона. Размольные кюветы были оснащены датчиками температуры.

Исследование формы частиц и морфологии поверхности порошка сплава ВЖ175 проводили с помощью растрового электронного микроскопа JSM6490-LV.

Исследование текучести порошка проводили в соответствии с ГОСТ 20899–98 при помощи калиброванной воронки Холла с диаметром отверстия 2,5 мм и секундомера.

 

Результаты

В начале эксперимента исследовали морфологию и текучесть порошка из сплава ВЖ175 после газоструйного распыления и выделения фракции размером 10–63 мкм. Исследование частиц методом растровой электронной микроскопии показало, что после распыления гранулы имеют дендритное строение и преимущественно правильную сферическую форму (рис. 1, а). Встречаются отдельные гранулы вытянутой формы. На поверхности некоторых гранул присутствуют дефекты в виде сателлитов и «аморфного панциря» (рис. 1, б), что характерно для гранул, полученных методом газовой атомизации. Средний диаметр гранул 44,8 мкм, текучесть 23,2 с.

 

 

Рис. 1. Гранулы из сплава ВЖ175 после распыления: а – общий вид (×250); б – дефекты на поверхности гранул (×550)

 

Наличие поверхностных дефектов сильно сказывается на текучести порошка. Гранулы за счет сателлитов «сцепляются» между собой, что сильно затрудняет процесс засыпки материала для последующего его компактирования, снижая насыпную плотность. В случае применения порошка для послойного синтеза (3D-печать) методом лазерной газопорошковой наплавки, он может застревать в системе подачи, а при СЛС – из такого порошка плохо формируются слои.

Для создания металлокерамической порошковой композиции в качестве армирующего наполнителя выбрали карбонитрид титана TiCN, который имеет когерентную с матрицей сплава ВЖ175 ГЦК-решетку, стабильную в широком интервале температур. Порошки матрицы и армирующих наночастиц взвешивали в соотношении 1:0,25% (по массе) соответственно. Данная концентрация позволила избежать образования плотного панциря частиц TiCN вокруг исходных гранул из сплава ВЖ175. Это условие необходимо для прохождения процессов рекристаллизации сплава-матрицы при термомеханической обработке материала.

Основными технологическими параметрами механического легирования являются скорость вращения размольных кювет и общее время обработки. Скорость вращения стаканов необходимо подбирать таким образом, чтобы энергия соударения частиц обрабатываемой смеси и размольных шаров не приводила к деформации матричных гранул из сплава ВЖ175. Время обработки должно быть достаточным для равномерного распределения армирующих наночастиц по поверхности матричных гранул и минимальным для создания высокоэффективной технологии.

Таким образом, исследование влияния технологических параметров механического синтеза состояло из двух этапов: подбора скорости вращения размольных кювет и подбора времени обработки на установке.

Подбор скорости вращения размольных кювет проводили при одинаковом времени обработки (15 мин) в интервале скоростей – от 200 до 300об/мин. Во время всего процесса механического синтеза регистрировали температуру в автоматическом режиме. Установлено, что при скорости вращения 200 об/мин температура внутри размольной кюветы увеличилась на 12°С, при скорости 250 об/мин – на 26°С, при 300 об/мин – на 45°С.

Исследование микроструктуры методом РЭМ показало, что частицы порошка из сплава ВЖ175 с наночастицами TiCN после механического синтеза при 200–250 об/мин имеют в основном форму, близкую к сферической (рис. 2, а, в). На поверхности гранул после размола дефектов в виде сателлитов и «аморфного панциря» практически не наблюдается. В междендритном пространстве гранул находятся армирующие наночастицы.

 

 

Рис. 2. Гранулы из сплава ВЖ175 после механического синтеза при скорости вращения
кювет 200 (а, в) и 300 об/мин (б, г):

а, в – общий вид и размер гранул (а – ×100; в – ×4000); б, г – поверхность гранул (б – ×100;
г – ×1000)

 

Механическое легирование при 300 об/мин приводит к формированию осколочной формы частиц. В порошке присутствуют расколотые гранулы, а также агломераты размером до 200 мкм (рис. 2, б, г). На поверхности частиц присутствует большое количество дефектов в виде пор и трещин (рис. 2, г).

С увеличением скорости вращения размольных кювет увеличивается средний диаметр гранул и ухудшается текучесть МКПК (рис. 3). Очевидно, это связано с образованием агломератов матричных гранул при их соударении (рис. 2, г).

 

 

 

Рис. 3. Влияние скорости вращения размольных кювет на текучесть металлокерамической порошковой композиции (а) и средний диаметр гранул (б)

 

На рис. 4 представлены дифференциальная и интегральная кривые распределения частиц МКПК, полученных при скорости вращения размольных кювет 200 (рис. 4, а) и 300 об/мин(рис. 4, б). Увеличение скорости приводит к уширению фракционного состава композиций. Максимальный диаметр гранул увеличивается с 90 до 130 мкм, что сильно снижает выход фракции, подходящей для применения композиций в качестве материала для послойного синтеза (предпочтительны гранулы диаметром ˂63 мкм). Кроме того, содержание пылевидной фракции (до 10 мкм) увеличивается с 5 до 15%.

 

 

 

Рис. 4. Дифференциальная и интегральная кривые распределения частиц металлокерамической порошковой композиции, полученной по режимам: а – 200 об/мин, 15 мин; б – 300 об/мин, 15 мин (Q(x) – содержание частиц, диаметр которых менее или равен текущему диаметру, %; q(x) – отношение содержания частиц в заданном диапазоне диаметров к данному диапазону, %/мкм)

 

 

 

 

Рис. 5. Влияние времени механического синтеза на текучесть металлокерамической порошковой композиции (а) и средний диаметр гранул (б)

 

Для исследования влияния времени механического синтеза на свойства МКПК проведен механический синтез со скоростью вращения кювет 250 об/мин при времени процесса 15, 30, 45 и 60 мин. Исследование микроструктуры полученных композиций показало снижение сферичности гранул с увеличением времени обработки. Аналогичные результаты получены при исследовании текучести и гранулометрического состава данных металлопорошковых композиций (рис. 5).

 

Обсуждение и заключения

Дисперсное упрочнение наночастицами тугоплавких соединений путем механического легирования жаропрочных никелевых сплавов является перспективным способом повышения их механических свойств и рабочей температуры. При создании МКПК методом механического синтеза возможно сохранение сферической формы исходных частиц. Гранулы получаемых МКПК за счет механического воздействия в процессе синтеза практически не имеют поверхностных дефектов в виде сателлитов и «аморфного панциря», армирующие наночастицы равномерно распределены по поверхности матрицы. Кроме того, обработка порошков в планетарной мельнице может быть эффективно использована для очистки от сателлитов поверхности гранул, предназначенных для 3D-печати.

Исходные гранулы жаропрочного никелевого сплава ВЖ175 после газовой атомизации и выделения фракции размером 10–63 мкм являются сферическими, однако часть гранул имеет на поверхности сателлиты. В результате обработки с оптимальной энергией поверхностные дефекты гранул могут быть устранены, что подтверждается результатами прямого исследования поверхности частиц, а также увеличением текучести порошка.

Механическое легирование с высокой энергией процесса (при скорости вращения кювет ˃250 об/мин) приводит к пластической деформации и слипанию гранул матричного жаропрочного никелевого сплава, что значительно ухудшает технологические параметры МКПК и снижает равномерность распределения армирующих частиц в материале.

С увеличением времени механического синтеза гранулы начинают сильно истираться, раскалываются и принимают неправильную форму. Происходит также слипание гранул тонкой фракции (до 40 мкм), что подтверждается результатами измерения текучести и гранулометрического состава металлопорошковой композиции.

Путем сочетания основных параметров процесса (времени обработки и скорости вращения размольных кювет) возможно получать МКПК с гранулами, имеющими форму, близкую к сферической, с равномерным распределением наночастиц армирующего компонента, что делает такие композиционные металлопорошковые материалы пригодными для изготовления деталей методами аддитивных технологий.


ЛИТЕРАТУРА REFERENCE LIST
1. Каблов Е.Н. Инновационные разработки ФГУП «ВИАМ» ГНЦ РФ по реализации «Стратегических направлений развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года» // Авиационные материалы и технологии. 2015. №1 (34). С. 3–33. DOI: 10.18577/2071-9140-2015-0-1-3-33.
2. Каблов Е.Н. Материалы и технологии ВИАМ для «Авиадвигателя» // Пермские авиационные двигатели: информ. бюл. 2014. №S. С. 43–47.
3. Каблов Е.Н., Оспенникова О.Г., Ломберг Б.С. Создание современных жаропрочных материалов и технологий их производства для авиационного двигателестроения // Крылья Родины. 2012. №3–4. С. 34–38.
4. Каблов Е.Н., Оспенникова О.Г., Ломберг Б.С. Комплексная инновационная технология изотермической штамповки на воздухе в режиме сверхпластичности дисков из супержаропрочных сплавов // Авиационные материалы и технологии. 2012. №S. С. 129–141.
5. Цао Г., Ван И. Наноструктуры и наноматериалы: синтез, свойства и применение. М.: Научный мир, 2012. 515 с.
6. Быков Ю., Карпухин С. Конструкционные наноматериалы, структура, свойства, способы получения. Саарбрюккен: LAP LAMBERT Academic Publishing, 2012. 84 с.
7. Азаренков Н.А., Береснев В.М., Погребняк А.Д., Колесников Д.А. Наноструктурные покрытия и наноматериалы: Основы получения. Свойства. Области применения. Особенности современного наноструктурного направления в нанотехнологии. М.: Либроком, 2012. 368 с.
8. Елисеев А.А., Лукашин А.В. Функциональные наноматериалы. М.: Физматлит, 2010. 456 с.
9. Родионов А.И., Ефимочкин И.Ю., Буякина А.А., Летников М.Н. Сфероидизация металлических порошков (обзор) // Авиационные материалы и технологии. 2016. №S1. С. 60–64. DOI: 10.18577/2071-9140-2016-0-S1-60-64.
10. Гращенков Д.В., Щетанов Б.В., Ефимочкин И.Ю. Развитие порошковой металлургии жаропрочных сплавов // Все материалы. Энциклопедический справочник. 2011. №5. С. 13–26.
11. Каблов Е.Н. Конструкционные и функциональные материалы – основа экономического и научно-технического развития России // Вопросы материаловедения. 2006. №1. С. 64–67.
12. Большакова А.Н., Ефимочкин И.Ю., Мурашева В.В. Механически легированные дисперсно-упрочненные композиционные материалы // Конструкции из композиционных материалов. 2015. №1 (137). С. 36–40.
13. Ломберг Б.С., Овсепян С.В., Бакрадзе М.М., Летников М.Н., Мазалов И.С. Применение новых деформируемых никелевых сплавов для перспективных газотурбинных двигателей // Авиационные материалы и технологии. 2017. №S. С. 116–129. DOI: 10.18577/2071-9140-2017-0-S-116-129.
14. Бакрадзе М.М., Овсепян С.В., Буякина А.А., Ломберг Б.С. Разработка композиции жаропрочного никелевого сплава с рабочей температурой до 800°С для дисков газотурбинных двигателей // Вопросы материаловедения. 2017. №1 (86). С. 64–74.
15. Гарибов Г.С., Гриц Н.М., Волков А.М., Востриков А.В., Федоренко Е.А. Металловедческие аспекты производства заготовок дисков из гранулируемых жаропрочных никелевых сплавов методом ГИП // Технология легких сплавов. 2014. №3. С. 54–59.
16. Самохин А.В., Алексеев Н.В., Синайский М.А., Цветков Ю.В. Равновесные энерготехнологические характеристики плазменных процессов получения нитрида, карбида и карбонитрида титана из хлорида титана // Физика и химия обработки материалов. 2015. №4. С. 18–24.
1. Kablov E.N. Innovacionnye razrabotki FGUP «VIAM» GNC RF po realizacii «Strategicheskih napravlenij razvitiya materialov i tehnologij ih pererabotki na period do 2030 goda» [Innovative developments of FSUE «VIAM» SSC of RF on realization of «Strategic directions of the develop-ment of materials and technologies of their processing for the period until 2030»] //Aviacionnye materialy i tehnologii. 2015. №1 (34). S. 3–33. DOI: 10.18577/2071-9140-2015-0-1-3-33.
2. Kablov E.N. Materialy i tekhnologii VIAM dlya «Aviadvigatelya» [Materials and VIAM technologies for «Aircraft engine»] // Permskie aviatsionnye dvigateli: inform. byull. 2014. №31. S. 43–47.
3. Kablov E.N., Lomberg B.S., Ospennikova O.G. Sozdanie sovremennykh zharoprochnykh materialov i tekhnologii ikh proizvodstva dlia aviatsionnogo dvigatelestroeniia [Creation of modern heat resisting materials and technologies of their production for aviation engine building] // Krylya Rodiny. 2012. №3–4. S. 34–38.
4. Kablov E.N., Ospennikova O.G., Lomberg B.S. Kompleksnaya innovacionnaya tehnologiya izotermicheskoj shtampovki na vozduhe v rezhime sverhplastichnosti diskov iz superzharoprochnyh splavov [Complex innovative technology of isothermal punching on air in mode of superplasticity of disks from superhot strength alloys] // Aviacionnye materialy i tehnologii. 2012. №S. S. 129–141.
5. Cao G., Van I. Nanostruktury i nanomaterialy: sintez, svojstva i primenenie [Nanostructures and nanomaterials: synthesis, properties and application]. M.: Nauchnyj mir, 2012. 515 s.
6. Bykov Ju., Karpuhin S. Konstrukcionnye nanomaterialy, struktura, svojstva, sposoby poluchenija [Constructional nanomaterials, structure, properties, ways of receiving]. Saarbrjukken: LAP LAMBERT Academic Publishing, 2012. 84 s.
7. Azarenkov N.A., Beresnev V.M., Pogrebnjak A.D., Kolesnikov D.A. Nanostrukturnye pokrytija i nanomaterialy: Osnovy poluchenija. Svojstva. Oblasti primenenija. Osobennosti sovremennogo nanostrukturnogo napravlenija v nanotehnologii [Nanostructural coverings and nanomaterials: Receiving bases. Properties. Scopes. Features of the modern nanostructural direction in nanotechnology]. M.: Librokom, 2012. 368 s.
8. Eliseev A.A., Lukashin A.V. Funkcionalnye nanomaterialy [Functional nanomaterials]. M.: Fizmatlit, 2010. 456 s.
9. Rodionov A.I., Efimochkin I.Ju., Bujakina A.A., Letnikov M.N. Sferoidizacija metallicheskih poroshkov (obzor) [The spheroidization of metallic powders (review)] // Aviacionnye materialy i tehnologii. 2016. №S1. S. 60–64. DOI: 10.18577/2071-9140-2016-0-S1-60-64.
10. Grashhenkov D.V., Shhetanov B.V., Efimochkin I.Ju. Razvitie poroshkovoj metallurgii zharoprochnyh splavov [Development of powder metallurgy of hot strength alloys] // Vse materialy. Jenciklopedicheskij spravochnik. 2011. №5. S. 13–26.
11. Kablov E.N. Konstruktsionnye i funktsionalnye materialy – osnova ekonomicheskogo i nauchno-tekhnicheskogo razvitiya Rossii [Constructional and functional materials – basis of economic and scientific and technical development of Russia] // Voprosy materialovedeniya. 2006. №1. S. 64–67.
12. Bolshakova A.N., Efimochkin I.Ju., Murasheva V.V. Mehanicheski legirovannye dispersno-uprochnennye kompozicionnye materialy [Mechanically alloyed disperse strengthened composite materials] // Konstrukcii iz kompozicionnyh materialov. 2015. №1 (137). S. 36–40.
13. Lomberg B.S., Ovsepjan S.V., Bakradze M.M., Letnikov M.N., Mazalov I.S. Primenenie novyh deformiruemyh nikelevyh splavov dlja perspektivnyh gazoturbinnyh dvigatelej [The application of new wrought nickel alloys for advanced gas turbine engines] // Aviacionnye materialy i tehnologii. 2017. №S. S. 116–129. DOI: 10.18577/2071-9140-2017-0-S-116-129.
14. Bakradze M.M., Ovsepjan S.V., Bujakina A.A., Lomberg B.S. Razrabotka kompozicii zharoprochnogo nikelevogo splava s rabochej temperaturoj do 800°S dlja diskov gazoturbinnyh dvigatelej [Development of composition of heat resisting nickel alloy with working temperature to 800°С for disks of gas turbine engines] // Voprosy materialovedenija. 2017. №1 (86). S. 64–74.
15. Garibov G.S., Gric N.M., Volkov A.M., Vostrikov A.V., Fedorenko E.A. Metallovedcheskie aspekty proizvodstva zagotovok diskov iz granuliruemyh zharoprochnyh nikelevyh splavov metodom GIP [Metallovedchesky aspects of production of preparations of disks from granulated heat resisting nickel alloys HIP method] // Tehnologija legkih splavov. 2014. №3. S. 54–59.
16. Samohin A.V., Alekseev N.V., Sinajskij M.A., Cvetkov Ju.V. Ravnovesnye jenergotehnologicheskie harakteristiki plazmennyh processov poluchenija nitrida, karbida i karbonitrida titana iz hlorida titana [Equilibrium power technical characteristics on plasma processes of receiving nitride, carbide and carbotitanium nitride from titanium chloride] // Fizika i himija obrabotki materialov. 2015. №4. S. 18–24.
Вы можете оставить комментарий к статье. Для этого необходимо зарегистрироваться на сайте.