Конструкционные алюминиевые сплавы системы Al−Cu−Mg успешно применяются в авиационных и ракетно-космических изделиях, работающих в условиях повышенных температур и нагрузок. Значительная часть исследований [1−7] этих сплавов посвящена изучению влияния на жаропрочность различных факторов − температуры, длительности и условий нагрева, а также легированности на процессы структурных эволюций. Для широко известных жаропрочных сплавов дюралевой группы (Д16, Д16ч., 1163, Д19, АК4 и т. д.) достаточно полно исследованы процессы диффузии атомов фаз-упрочнителей в структуре при 20°С и температурно-временны́х режимах искусственного старения.

Разработка нового типа конструкционных жаропрочных сплавов системы Al−Cu−Mg, композиция которых основана на эквиатомном содержании Cu и Mg (например, сплав 1151), потребовала глубокого систематизированного изучения специфики тонких структурных превращений и их влияния на характеристики этого типа сплавов. Проведенные исследования [4, 8] влияния эквиатомного содержания Cu и Mg на жаропрочность сплава 1151 установили, что сплав нового типа (по сравнению с существующими дюралевыми сплавами) отличается: значительной заторможенностью миграции вакансий (главного, определяющего фактора диффузии атомов), практическим отсутствием напряжений в кристаллической решетке пересыщенного α-твердого раствора, наличием в качестве диффузионно-подвижной упрочняющей фазы только фазы S (Al₂CuMg).

Наиболее полно все вышесказанное проявляется у сплавов с соотношением Cu:Mg, равнымR=1. Однако необходимо учитывать, что (в отличие от теоретических расчетов) на практике любой сплав имеет определенные допуски по содержанию каждого элемента и, следовательно, фактически значение R для реальных «эквиатомных сплавов» будет соответствовать ~1. Чем ближе у сплава величина Rк 1, тем более полно проявляется структурная специфика и преимущества, присущие сплавам нового типа. Для сплава 1151 − R=1,05.

На рисунке представлена схема распределения значенийRв пределах концентрационного поля сплава 1151. Следует также учитывать, что даже для теоретического сплава с R=1 в кристаллической решетке может присутствовать небольшая напряженность, так как радиус r_Cu на 10,5% меньше r_Al, а r_Mg – на 11,89% больше (табл. 1).

  С целью более полного снятия напряженности кристаллической решетки целесообразно введение в композицию сплава некоторой компенсационной добавки переходных металлов (ПМ). При выборе ПМ для легирования сплава необходимо обязательно учитывать: диаграмму состояния ПМ с Al, температуру трехфазного превращения, максимальную растворимость в Al (см. табл. 1), возможное образование интерметаллидов и воздействие ПМ на структуру [9].

Данная работа направлена на изучение воздействия специфики структурных процессов сплава эквиатомного типа 1151 на естественное старение и эффективность длительности перерыва между закалкой и наложением искусственного старения («инкубационного периода») при использовании этого вида термообработки.

Для определения эффекта упрочнения листов из сплава 1151 при естественном старении, широко используемом для дюралевых сплавов, тремя организациями на протяжении весьма длительного периода времени был осуществлен уникальный эксперимент (табл. 2).

Исследование проводили на металле одной партии Т-500-88 холоднокатаных листов толщиной 3 мм серийной производственной поставки (СМК), прошедших закалку в стандартных заводских условиях (нагрев в селитровой ванне), в соответствии с действующей НТД. Механические свойства при 20°С определяли на образцах по прошествии 7 сут после закалки − как для всех промышленных сплавов системы Al−Cu−Mg. Значения свойств, записанных в сертификате СМК № 722 от 1987 г., стали исходными при сравнении с результатами испытаний в последующие периоды времени (см. табл. 2). Из приведенных данных ясно, что сплав 1151 не подвержен естественному старению. Результат эксперимента полностью подтверждает основную отличительную особенность сплавов эквиатомного типа (СЭТ) – заторможенность диффузионных процессов в структуре [4, 8].

Таблица 1

Характеристики основных легирующих элементов, применяемых в деформируемых сплавах системы Al−Cu−Mg[9]

(элементы расположены в порядке уменьшения параметра кристаллической решетки, нм)

Таблица 2

Результаты испытаний* при 20°С на статическое растяжение листа толщиной 3 мм (А; направление П) из сплава 1151-Т (серийная партия Т-500-88) после длительного вылеживания при 20°С

* В числителе – средние значения, в знаменателе – минимальные и максимальные.

Следующий эксперимент был проведен совместно с ОАО «СМ Компания» в 2005−2006 гг. (при серийной поставке партии листов) с целью установления влияния перерыва между закалкой и наложением искусственного старения («инкубационный период») на значения механических свойств. Для сплавов дюралевой группы необходимо применение «инкубационного периода» в течение 7 сут, так как за это время в структуре формируются зонные образования, часть которых (с r_{частицы}>r_критич) при последующем искусственном старении становится зародышами для образования и роста вторичной дисперсной частицы фазы-упрочнителя. Чем больше таких зародышей, тем значительнее эффект искусственного старения.

Испытанию подвергали холоднокатаные листы из сплава 1151, изготовленные из плоских гомогенизированных в одной садке слитков, одной плавки (одного химического состава). Эксперимент проводили на листах толщиной 1,5; 2 и 4 мм с целью выяснения возможного влияния различной степени холодной деформации на значения механических свойств листов из сплава 1151 (табл. 3).

Из представленных в табл. 3 результатов следует:

− продолжительность «инкубационного периода» не оказывает влияния на значения механических свойств листов в искусственно состаренном состоянии;

− практически не наблюдается различия в значениях механических свойств в состояниях Т и Т1;

− с увеличением толщины листа с 1,5 до 4 мм наблюдается небольшой рост значений механических свойств.

Таблица 3

Результаты испытаний* листов (направление П) при 20°С (статическое растяжение) из сплава 1151 в состояниях Т и Т1 с различным интервалом (сутки) между закалкой и искусственным старением

* В числителе – средние значения, в знаменателе – минимальные и максимальные.

 Установленный режим искусственного старения для сплава 1151 выбран не с целью повышения значений прочностных характеристик, а для сохранения коррозионной стойкости сплава 1151 при длительной (десятки тысяч часов) эксплуатации конструкций летательных аппаратов во всеклиматических условиях.

Полное отсутствие влияния продолжительности «инкубационного периода» на значения механических свойств листов из сплава 1151 в искусственно состаренном состоянии − следствие характерной заторможенности диффузионных процессов, препятствующей появлению при 20°С каких-либо дисперсных образований фазы-упрочнителя.

При прокатке листов из сплава 1151 различной толщины величины холодной деформации значительно отличаются: величина деформации при прокатке листа толщиной 1,5 мм в ~1,5 раза больше, чем листа толщиной 4 мм. Указанное является следствием высокой технологичности сплава 1151: серийную прокатку рулонной заготовки толщиной 8 мм на толщину 4 и 1,5 мм производят без применения промежуточного отжига. Большая холодная деформация листа толщиной 1,5 мм приводит к образованию весьма мелких микрозерен, что является причиной понижения значений прочностных характеристик листа толщиной 1,5 мм (см. табл. 3) на ~2 кгс/мм² (19,6 МПа).

Исследования структуры листов из сплава 1151 после вылеживания при 20°С с применением электронной микроскопии (при увеличении ×10000–50000) и рентгеноскопии (для измерения параметра кристаллической решетки α-твердого раствора) показали отсутствие дисперсных образований, характерных для различных стадий естественного старения. В структуре листов, исследованных через 22,25 года после закалки, обнаружены единичные дисперсионные тонкие частицы, при этом параметр кристаллической решетки α-твердого раствора остался без изменения: на уровне чистого Al (а=0,4049 нм).

Результаты исследований показали отсутствие естественного старения сплава 1151, что подтвердило высокую степень заторможенности диффузионных процессов, характерную для СЭТ [4, 8]. Специфика структурной стабильности СЭТ в интервале температуры солидус (T_S -20°С) полностью подтверждается вертикальным разрезом алюминиевого угла системы Al−Cu−Mg, расположенным параллельно стороне Al−Mg при различных содержаниях Cu [4, 8, 11, 12], на которых изменение химического состава α-твердого раствора этих сплавов в указанном температурном интервале представлено в виде вертикальной прямой линии.

Следует отметить, что отсутствие естественного старения у сплава 1151 весьма позитивно для процессов металлургического и машиностроительного производств при сдаче готовой продукции и проведении листовой штамповки. Наиболее значимым следствием применения СЭТ является повышение надежности конструкции при эксплуатации − не накапливаются внутренние напряжения в деталях и узлах конструкции, вызываемые естественным старением.

На основании всесторонних комплексных исследований [4, 8] установлено наличие новых жаропрочных свариваемых конструкционных сплавов в системе Al−Cu−Mg, обладающих комплексом свойств, весьма выгодно отличающих их от существующих дюралевых сплавов. Сплавы системы Al−Cu−Mg, композиция которых основана на эквиатомном содержании Cu и Mg, целесообразно объединить в группу «сплавов эквиатомного типа» − СЭТ, характерным представителем которых является  жаропрочный свариваемый конструкционный сплав 1151.

Специфика диффузионных процессов, протекающих в сплавах такого типа, препятствует распаду пересыщенного α-твердого раствора при 20°С, исключает необходимость применения «инкубационного периода» между закалкой и наложением искусственного старения. Особенность легирования сплава 1151 препятствует возникновению внутренних напряжений в конструкциях при эксплуатации в связи с отсутствием процессов естественного старения, что повышает надежность работы изделия.