Статьи

 




dx.doi.org/ 10.18577/2307-6046-2018-0-5-64-75
УДК 629.7.023.224
ЖАРОСТОЙКИЕ ПОКРЫТИЯ, НАНОСИМЫЕ ШЛИКЕРНЫМ МЕТОДОМ (обзор)

Представлен обзор современных научных публикаций, посвященных разработке и изучению жаростойких покрытий, наносимых шликерным методом. Рассмотрены различные системы металлических и эмалевых покрытий, получаемые шликерным методом, а также результаты испытаний образцов с покрытиями на жаростойкость. Жаростойкие покрытия, наносимые шликерным методом, применяются для защиты от высокотемпературной газовой коррозии не только сталей, жаропрочных никелевых и кобальтовых сплавов, но и для защиты от окисления неметаллических материалов, таких как графит и углеродсодержащие композиционные материалы.


Введение

В настоящее время для повышения ресурса теплонагруженных конструкционных элементов широкое распространение получили различные жаростойкие и коррозионностойкие покрытия. Нанесение покрытий может осуществляться такими методами, как ионно-плазменный, атмосферно-плазменный, термодиффузионный, шликерный и т. п. [1–6]. Шликерный метод позволяет выполнять нанесение покрытий на крупногабаритные детали и детали сложной формы, а также осуществлять локальный ремонт покрытия без удаления всего покрытия и повторного нанесения по всей защищаемой поверхности [7, 8], что обеспечивает высокую экономическую эффективность. Шликерный метод характеризуется также относительной простотой и доступностью технологического оборудования, что обеспечивает широкое применение шликерных покрытий в различных отраслях промышленности для повышения жаростойкости различных материалов, включая неметаллические [9–14]. В данной статье рассмотрены различные системы покрытий, наносимых шликерным методом.

Во ФГУП «ВИАМ» разработка шликерных покрытий и технологий их нанесения ведется в рамках реализации комплексной научной проблемы 17.3. «Многослойные жаростойкие и теплозащитные покрытия, наноструктурные упрочняющие коррозионные и коррозионностойкие, износостойкие, антифреттинговые покрытия для защиты деталей горячего тракта и компрессора ГТД и ГТУ» («Стратегические направления развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года») [15].

 

В работах [16–19] и патенте [20] представлены шликерные покрытия, которые наносятся на различные группы сталей.

Исследование влияния концентрации алюминия в шликерном Al–Si покрытии на коррозионную стойкость образцов из аустенитной стали, работающих в контакте с расплавом Pb–Bi при температуре 600°С в течение 3000 ч, представлено в статье [16]. Показано, что при концентрации Al в поверхностном слое от 3–6 до 10–12% (по массе) образуется устойчивый оксидный слой – предположительно шпинельный FeOAl2O3, и сохраняется стойкость к окислению в течение всего периода проведения испытаний.

В работе [17] подобрано коррозионностойкое покрытие, обеспечивающее высокие защитные свойства при температурах до 450°С. Данное покрытие наносится на высокопрочные мартенситостареющие конструкционные стали. Проведены испытания на общую коррозионную стойкость, жаростойкость, ускоренные циклические испытания на коррозионную стойкость, испытания в камере солевого тумана и показано, что лучшим комплексом свойств обладает покрытие на основе Al–Si с алюмохромфосфатным связующим.

В статьях [18, 19] исследовано алюминидное шликерное покрытие, обеспечивающее защиту деталей паровых турбин. Данное покрытие наносили на ферритно-мартенситную сталь марки P92 и подвергали выдержке при температуре 650°С под воздействием пара при атмосферном давлении. Показано, что данное покрытие работоспособно в течение ˃40000 ч (рис. 1, а). Результаты испытаний на термоциклирование образцов с алюминидным шликерным покрытием и без него при температуре 650°C представлены на рис. 1, б.

 

 

Рис. 1. Кинетические кривые изменения массы образцов из стали марки P92 без покрытия (▲)
и с покрытием (■) при воздействии пара при 650°С (а) и циклических нагревов до 650°C на воздухе (б)

 

Патент [20] посвящен способу защиты низкоуглеродистой и нержавеющей сталей от коррозии при повышенных температурах в агрессивных средах. Предложено покрытие системы M–Cr–Al–X–Si–T, где M – никель, кобальт, железо или их смесь; X – иттрий, гафний, цирконий, лантан, скандий или их комбинация; Т – тантал, титан, платина, палладий, рений, молибден, вольфрам, ниобий, бор или их смесь. Для получения шликера к порошку добавляют органическое связующее и растворитель.

Работы [21–26] посвящены шликерным покрытиям, которые наносятся на никелевые, железоникелевые и кобальтовые сплавы.

В статье [21] предложено эмалевое жаростойкое покрытие для литых свариваемых фасонных деталей на железоникелевой основе. Состав данного покрытия основан на системах SiO2–Al2O3–BaO и SiO2–Al2O3–B2O3. В статье приведены результаты испытаний образцов с покрытиями на жаростойкость эмалевого покрытия при выдержке 100 ч, а также термостойкость до появления дефектов в покрытии (табл. 1).

 

Таблица 1

Характеристики защитного эмалевого покрытия

Жаростойкость

Термостойкость

Температура

испытания, °С

Привес, г/(м2·ч)

Режим, °С

Количество

циклов

без покрытия

с покрытием

700

0,06

0,003

700⇄20

500

900

0,18

0,024

900⇄20

250

 

Установлено, что окисляемость сплавов с покрытием меньше, чем без него в 25–30 раз при температурах 700°С после выдержки 100 ч и 1120°С после выдержки 3 ч (рис. 2). Кроме того, данное покрытие может использоваться как технологическое, т. е. для защиты деталей от окисления при термообработке.

 

 

Рис. 2. Кинетика окисления железоникелевого сплава при температурах 700 (а) и 1120°С (б) без покрытия (□) и с покрытием (∎)

 

В работе [22] разработаны жаростойкие покрытия системы SiС–Si3N4–SiO2, которые могут использоваться для нанесения на уплотнительные истираемые материалы состава Fe(Ni)–Cr–Al–Y, работающие при температурах до 1100°C. Испытания на жаростойкость представлены на рис. 3, основные характеристики защитного покрытия – в табл. 2.

 

 

Рис. 3. Жаростойкость образцов уплотнительного материала системы Fe(Ni)–Cr–Al–Y с
покрытием () и без покрытия ()

Таблица 2

Основные характеристики уплотнительного материала с покрытием и без него

Свойства

Значения свойств для материала

с покрытием

без покрытия

Рабочая температура, °С

1100

900–950

Плотность, г/см3

≤2,2

≤2,1

Истираемость – соотношение износа уплотнительного материала к износу торца лопатки при врезании (температура испытания 1100°С)

5:1

Материал

неработоспособен

Жаростойкость (привес после 100 ч работы), %

≤1,5

≥6

Термостойкость – количество циклов Траб⇄20°С без видимых разрушений (1 цикл: 1 мин)

100

<100

Пористость, %

≥60

62

 

Статья [23] посвящена изучению жаростойких эмалевых покрытий системы BaO–Al2O3–SiO2 с повышенным содержанием Al (20–30% (по массе)) для защиты жаропрочных никелевых сплавов от высокотемпературной газовой коррозии (табл. 3).

 

Таблица 3

Составы исследуемых шликерных покрытий

Условный номер состава

Содержание Al2O3

в составе стекла, % (по массе)

Содержание модифицирующих добавок,

введенных в состав шликера, % (по массе)

Al2O3

SiB4

Cr2O3

1

30

5

2

30

1

3

20

15

4

20

15

1

 

Результаты испытаний на жаростойкость образцов без покрытия и с покрытием составов 2 и 4 (табл. 3) представлены на рис. 4.

 

 

Рис. 4. Окисляемость образцов с покрытием и без покрытия при температуре 1200°С

Согласно полученным результатам, наиболее эффективным способом повышения высокотемпературной вязкости системы покрытия и, соответственно, температуры эксплуатации является введение тугоплавких модифицирующих добавок в состав фритт. При этом окисляемость сплава с покрытием на основе тугоплавких фритт почти в 2 раза меньше, чем сплава с покрытием с повышенным содержанием тугоплавких модифицирующих добавок – в данном случае оксида алюминия (рис. 4). Таким образом, основываясь на результатах исследований эффективности защитного действия синтезированных покрытий, можно сделать вывод о перспективности ресурсных стеклокристаллических эмалевых покрытий на основе стекол системы BaO–Al2O3–SiO2 для защиты жаропрочных никелевых сплавов от высокотемпературной газовой коррозии при повышенных температурах эксплуатации летательных аппаратов. Применение покрытий позволяет снизить окисляемость жаропрочных никелевых сплавов почти в 4 раза, что позволит обеспечить работоспособность узлов и деталей газотурбинных двигателей современных летательных аппаратов.

В работе [24] представлены результаты исследований жаростойких покрытий на основе алюминидов железа, кобальта и никеля, которые наносятся на лопатки газовых турбин диффузионными методами. Изучены основные виды дефектов покрытий и пути их предотвращения. Подобрано оптимальное процентное соотношение Al и Si в алюмосилицидных шликерных покрытиях, обеспечивающее их жаростойкость, пластичность и вязкость разрушения. Кроме того, отмечено положительное влияние бора. Результаты испытаний на термоциклирование покрытий разных составов представлены в табл. 4.

 

Таблица 4

Влияние циклических нагревов на растрескивание покрытий

Содержание

элемента в покрытии,

% (по массе)

Сплав-основа

Количество циклов до

появления первой трещины при температуре, °С

Количество трещин на единицу длины периметра шлифа после 25 циклов, мм-1, при температуре, °С

Al

Si

B

900

1100

900

1100

35

ЖС6У

1

1

6,2

6,7

28–30

28–30

5

3–4

ЖС6У

ЧС70

5

7

5

5

2,7

1,9

4,2

3,8

26–28

26–28

2

2

ЖС6У

ЧС70

8

10

5

5

1,2

0,7

3,5

2,5

26–28

26–28

2

2

1–2

1–2

ЖС6У

ЧС70

10

10

5

8

0,5

0,2

1,9

1,3

18

10

ЖС6У

1

1

6,5

8,7

 

В патенте [25] предложено алюминидное покрытие для нанесения на детали газотурбинных двигателей из никелевых и кобальтовых сплавов. В разработке получено покрытие, сохраняющее равномерность толщины слоя во время эксплуатации и предназначенное для защиты от высокотемпературного окисления. Шликер состоит из порошка Cr–Al, в котором от 50 до 80% (по массе) Cr и от 0,3% (по массе) активатора LiF, органического связующего и растворителя.

В работе [26] получены жаростойкие стеклокерамические покрытия на основе системы BaO–Al2O3–SiO2 для защиты камеры сгорания из сплава ВЖ171 от высокотемпературной газовой коррозии. Проведены испытания на жаростойкость и обнаружено, что после 100 ч при температуре 1100°С покрытие сплошное и не имеет дефектов. Кроме того, после испытаний на термостойкость при 1100⇄20°С (300 циклов) разрушения образцов и дефектов в покрытии не наблюдается.

В работах [7, 27, 28] и патентах [8, 29] предложены шликерные покрытия, которые наносятся на различные жаропрочные сплавы.

Статья [7] посвящена разработке целой группы стеклоэмалевых покрытий для деталей из никелевых, железоникелевых и высокохромистых сплавов, наносимых по традиционной шликерно-обжиговой технологии. Для защиты сплавов типа ВЖ98 и ЭП648 применяют стеклоэмалевые покрытия типа ЭВК-103. Данные покрытия способны защитить детали от высокотемпературной газовой коррозии при температурах до 1000°С. Их использование снижает окисление сплавов в ~7 раз, повышает ресурс и надежность изделий в 1,5–2 раза. Для коррозионностойких сталей и различных железоникелевых сплавов часто используют покрытия ЭВ-300-60М, ЭВ-86 и ЭВ-86-1. Данные покрытия применяют для защиты от высокотемпературной газовой коррозии при температурах от 600 до 900°С. Они снижают окисление в 6–8 раз и науглероживание – в ~7 раз. В статье [7] также рассмотрены эмалевые покрытия для оперативного ремонта – типа ЭВР, не требующие высокотемпературного обжига. Основные характеристики серийных стеклоэмалевых покрытий представлены в табл. 5.

 

Таблица 5

Основные свойства стеклоэмалевых покрытий типа ЭВР

Свойства

Значения свойств

Рабочая температура, °С

До 1000 (длительно)

Температура формирования, °С

860–1200

Толщина, мкм

60–120

Прочность сцепления, %

98

Термостойкость – количество циклов

по режиму 1000⇄20°С

Более 250

Коррозионная стойкость

Снижение удельной потери массы образцов в 5–10 раз,

работоспособность во всех климатических условиях

Жаростойкость, г/(м2·ч)

0,034–0,058

 

Покрытия марок ЭВК-75, ЭВК-103, ЭВК-103М, ЭВК-127 и др. часто применяются для защиты различных деталей из жаропрочных сплавов. Они отличаются хорошим сцеплением с подложкой, высокими показателями жаро- и термостойкости и устойчивостью в скоростных агрессивных потоках: длительно – при 900–1100°С и кратковременно – при 1200°С [27].

В статье [28] представлено развитие диффузионной модели эволюции распределения концентраций легирующих элементов в зоне диффузионного взаимодействия на границе «сплав–покрытие» и во внешней зоне покрытия на примере шликерных алюминидных покрытий для лопаток газовых турбин, обеспечивающих защиту от высокотемпературного окисления и сульфидной коррозии. Данные покрытия можно использовать для двигателей второго и третьего поколений ДЖ-59 и ДГ-90, работающих при температуре не более 870 и 1070°С соответственно. Суспензия основана на растворе коллоксилина в амилацетате и содержит порошки: 680 г/л Al, 114 г/л Si и 139 г/л Cr.

В патенте [8] предложен способ восстановления поврежденных высокотемпературных кремнийсодержащих покрытий на деталях из жаропрочных конструкционных материалов, работающих при температурах 1300–2000°С. Шликер включает в себя порошки (табл. 6) и связующее – золь кремниевой кислоты в объемном соотношении с порошком сплава от 1:3 до 3:1.

 

Таблица 6

Состав шликерного ремонтного покрытия

Элемент

Ti

Мо

Y

В

Si

Содержание, % ( по массе)

15,0–40,0

5,0–30,0

0,1–1,5

0,5–2,5

26,0–79,4

 

Шликерные покрытия могут применятся в качестве функциональных слоев в многослойных покрытиях [29]. В данной разработке шликерное покрытие является частью трехслойного теплозащитного покрытия, которое используется для нанесения на крупногабаритные изделия со сложной конфигурацией, работающие при высоких температурах. Шликер содержит мелкодисперсный порошок на основе алюминия (40–60% (по массе)) и алюмохромфосфатное связующее (остальное). Порошок, в свою очередь, состоит из кремния (0,5–15% (по массе)) и алюминия (остальное), а также может содержать иттрий (0,1–1,3% (по массе)).

Шликерные покрытия для защиты титановых сплавов и влияние щелочноземельных оксидов на свойства стеклоподобных покрытий систем SiO2–K2O–R2+O и SiO2–B2O3–K2O–R2+O (где R2+ – катионы щелочноземельных металлов (Be, Mg, Ca, Sr, Ba)) изучены в статье [30]. Проведены исследования покрытий разных составов на способность защитить титановый сплав от высокотемпературной коррозии (рис. 5).

 

 

Рис. 5. Зависимость привеса образцов стеклопокрытий от природы щелочноземельного
металла при температуре 1200°С для составов, % (по массе):

1 – 48SiO2+20B2O3+12K2O+20RO; 2 – 64SiO2+16K2O+20RO

 

Установлено, что введение щелочноземельных оксидов в состав покрытий снижает вязкость и защитные свойства тем больше, чем больше ионный радиус вводимого металла. С увеличением содержания  щелочноземельных оксидов до 20% (по массе) поверхностное натяжение увеличивается во всех случаях. Наибольшее увеличение вызывает введение оксида магния, а наименьшее – оксида бария.

Шликерные покрытия могут применяться не только для различных металлических сплавов, но и для неметаллических материалов, например, таких как графит [9–14].

В работе [9] предложены и изучены покрытия на основе систем «ZrB2–кремнийсодержащее соединение (Si, SiO2, SiC, Si3N4)», которые в дальнейшем могут применяться для нанесения на графитовые изделия. Компактные образцы получали методом холодного прессования, а покрытия – по шликерно-обжиговой технологии. При формировании материалов использовали изотермический (образцы помещали в нагретую печь) и неизотермический (образцы нагревали с печью) режимы. Составы исследованных композиций представлены в табл. 7. Результаты испытаний при температуре 1350°С в течение 10 ч представлены на рис. 6.

 

Таблица 7

Составы исследуемых композиций покрытий

Условный номер

образца

Состав образца, % (по массе)

ZrB2

Si3N4

SiO2 (из золя)

1

90

10

2

90

10

10

3

50

50

4

50

50

10

 

Рис. 6. Кинетические кривые окисления образцов из графита с покрытиями (составы 14 – см. табл. 7), сформированными по неизотермическому (а) и изотермическому (б) режимам и термообработанными при 1350°С в течение 10 ч

 

При изучении жаростойкости покрытий (рис. 6) установлено, что покрытия, сформированные по неизотермическому режиму, защищают графит от окисления при 1350°С не менее 10 ч. Введение 10% (по массе) золя SiO2 (составы 2 и 4) существенно повышает жаростойкость при неизотермическом режиме, а при изотермическом режиме уже через 100–200 мин наблюдается убыль массы, связанная с образованием трещин в покрытиях, вызванных недостаточной термостойкостью стекломатрицы.

Статья [10] также посвящена исследованию покрытий на основе ZrB2–Si–B (табл. 8), которые наносят на графит. Проведены испытания на жаростойкость образцов без покрытий и с покрытиями различного состава при 1000 и 1300°С (рис. 7 и 8).

 

Таблица 8

Составы исследуемых образцов

Условный номер

образца

Состав образца, % (по массе)

Si

B

ZrB2

1

70

30

2

70

30

3

70

10

20

 

 

Рис. 7. Кинетические кривые окисления образцов из графита с покрытиями (составы 13 – см. табл. 8) при температуре 1000°С в течение 200 мин

 

Рис. 8. Кинетические кривые окисления образцов из графита без покрытия (4) и с покрытиями (составы 13 – см. табл. 8) при температуре 1300°С в течение 200 мин

 

За 200 мин прирост массы во всех случаях не превышает 1,5 мг/см2, причем наименьший привес наблюдается в составах, содержащих борид циркония. При 1300°С прирост массы не превышает 3,5 г/м2, в то время как графит без покрытия полностью выгорает за несколько минут.

В работе [11] рассмотрены покрытия системы ZrB2–MoSi2 с добавлением золя SiO2, наносящиеся на углеродные материалы. Результат исследования жаростойкости образцов с покрытием состава 70% (по массе) ZrB2+30% (по массе) MoSi2+золь SiO2 представлен на рис. 9.

 

 

 

Рис. 9. Кинетические кривые изменения массы материалов с покрытием состава 70% (по массе) ZrB2+30% (по массе) MoSi2+золь SiO2 при температурах 1100 (1) и 1400°С (2)

 

Наилучшими характеристиками обладают покрытия системы ZrB2–MoSi2 с добавлением наноразмерных золей SiO2, причем чем меньше размеры частиц оксида кремния, тем выше скорость образования герметизирующего защитного слоя. Установлено, что оптимальной температурой формирования покрытия является 1400°С. При 1100°С образование герметизирующего слоя происходит медленнее, однако покрытие выполняет защитную функцию – выгорания графита не происходит (рис. 9).

Покрытия, нанесенные шликерным методом, могут применяться в качестве жаро- и эрозионностойких [12, 13]. Так, автор работы [12] предлагает шликерные покрытия на основе систем Si–TiSi2–MoSi2–B–Y (марка Д5У МАИ) и Si–TiSi2–MoSi2–B–Y с нитевидными кристаллами SiC (марки М1 МАИ, М2 МАИ, М3 МАИ). Данные покрытия предназначены для нанесения на углеродсодержащие композиционные материалы, работающие при воздействии механических нагрузок и высокотемпературных потоков кислородсодержащих сред. Защитное покрытие марки Д5У МАИ обеспечивает защиту от высокотемпературной газовой коррозии и эрозии при температурах 300–2100 К. Данное покрытие наносится на тугоплавкие и композиционные углеродные материалы и имеет состав, % (атомн.): 9,7–36,0 Ti; 1,6–13,5 Mo; 1,4–9,96 B; 0,03–0,73 Y; Si – остальное.

В статье [14] разработан материал покрытия для угольного анода алюминиевого электролизера, температура на поверхности которого составляет 700–950°С. В состав шликера входили порошки, а именно: борная кислота или оксиды бора и алюминия, связующее – вода. Результаты испытаний покрытий на разрушаемость при продувке углекислым газом (при 950°С) в течение 3 ч с расходом газа 50 дм3/мин представлены в табл. 9. Проведенный сравнительный микроскопический анализ подтвердил эффективность защитных покрытий.

 

Таблица 9

Разрушаемость образцов с покрытием системы В2О3–Al2O3 (в % (по массе))

Газовая среда CO2

Покрытие

Без покрытия

50В2О3+50Al2O3

25В2О3+75Al2O3

2О3+91Al2O3

Удельное изменение массы ∆m, мг/(см2·ч)

2,63

0,63

1,48

2,16

Газовая среда CO2+AlF3

Покрытие

Без покрытия

14Al2O3

25Al2O3

35Al2O3

50Al2O3

Удельное изменение массы ∆m, мг/(см2·ч)

4,06

0,14

0,15

0,77

2,44

               

 

Заключения

Шликерный метод нанесения покрытий обладает такими преимуществами, как простота и доступность технологического оборудования, возможность нанесения покрытий на изделия сложной формы, практически неограниченные габариты покрываемых изделий, ремонтопригодность покрытия, широкий спектр защитных свойств. Шликерные покрытия могут применяться как в качестве окончательных жаростойких покрытий, так и в качестве технологических покрытий [21], в том числе и для неметаллических материалов.


ЛИТЕРАТУРА REFERENCE LIST
1. Kablov E.N., Muboyadzhyan S.A. Heat-resistant coatings for the high-pressure turbine blades of promising GTEs // Russian metallurgy (Metally). 2012. No. 1. P. 1–7.
2. Каблов Е.Н., Мубояджян С.А., Будиновский С.А., Луценко А.Н. Ионно-плазменные защитные покрытия для лопаток газотурбинных двигателей // Металлы. 2007. №5. С. 23–34.
3. Каблов Е.Н., Мубояджян С.А. Жаростойкие и теплозащитные покрытия для лопаток турбины высокого давления перспективных ГТД // Авиационные материалы и технологии. 2012. №S. С. 60–70.
4. Мубояджян С.А., Будиновский С.А., Гаямов А.М., Матвеев П.В. Высокотемпературные жаростойкие покрытия и жаростойкие слои для теплозащитных покрытий // Авиационные материалы и технологии. 2013. №1. С. 17–20.
5. Мубояджян С.А., Будиновский С.А. Ионно-плазменная технология: перспективные процессы, покрытия, оборудование // Авиационные материалы и технологии. 2017. №S. С. 39–54. DOI: 10.18577/2071-9140-2017-0-S-39-54.
6. Артеменко Н.И., Симонов В.Н., Власова Д.В. Исследование процесса осаждения нитрида титана на установке ионно-плазменного напыления МАП-3 // Труды ВИАМ: электрон. науч.-технич. журн. 2017. №12 (60). Ст. 11. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 11.05.2018). DOI: 10.18577/2307-6046-2017-0-12-11-11.
7. Гращенков Д.В., Солнцев С.С., Исаева Н.В. и др. Эмали и керамика // Все материалы. Энциклопедический справочник. 2012. №5. С. 35–42.
8. Способ восстановления высокотемпературного кремнийсодержащего защитного покрытия на жаропрочных конструкционных материалах: пат. 2437961 Рос. Федерация; заявл. 29.07.10; опубл. 27.12.11.
9. Коловертнов Д.В. Процессы окисления стеклокерамических композиций на основе борида циркония и кремнийсодержащих соединений: дис. ... канд. хим. наук. СПб., 2012. 215 с.
10. Баньковская И.Б., Васильева И.А., Коловертнов Д.В. Процессы окисления композиции кремний-бор-борид циркония в интервале температур 1000–1300 °С // Физика и химия стекла. 2012. Т. 38. №3. С. 409–416.
11. Плотникова А.С. Закономерности гетерогенных взаимодействий при синтезе реакционно-связанных защитных покрытий для углеродных материалов // I Междисциплинарная школа-семинар «Химия неорганических материалов и наноматериалов»: сб. тез. докл. М., 2006. С. 28–31.
12. Астапов А.Н. Разработка высокотемпературных защитных покрытий на углеродсодержащие композиционные материалы применительно к особотеплонагруженным элементам конструкций авиакосмической и ракетной техники: дис. ... канд. техн. наук. М., 2011. 207 с.
13. Терентьева В.С., Жестков Б.Е. Многофункциональные высокотемпературные покрытия
Д5 МАИ и М1 МАИ // Химическая физика. 2009. Т. 28. №5. С. 64–70.
14. Гильдебрандт Э.М., Вершинина Е.П., Фризоргер В.К. Защита поверхности анода алюминиевого электролизера от окисления // Journal of Siberian Federal University. Engineering & Technologies. 2010. №3. С. 272–283.
15. Каблов Е.Н. Инновационные разработки ФГУП «ВИАМ» ГНЦ РФ по реализации «Стратегических направлений развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года» // Авиационные материалы и технологии. 2015. №1 (34). С. 3–33. DOI: 10.18577/2071-9140-2015-0-1-3-33.
16. Голубева О.В., Марков В.Г., Яковлев В.А., Чикиряка А.В. Метод повышения сопротивления окислению в теплоносителе свинец–висмут // Вопросы материаловедения. 2008. №4 (56). С. 106–115.
17. Галоян А.Г., Мубояджян С.А., Егорова Л.П., Булавинцева Е.Е. Коррозионностойкое покрытие для защиты деталей ГТД из высокопрочных конструкционных мартенситостареющих сталей на рабочие температуры до 450°С // Труды ВИАМ: электрон. науч.-технич. журн. 2014. №6. Ст. 03. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 11.05.2018). DOI: 10.18577/2307-6046-2014-0-6-3-3.
18. Agüero A., Muelas R., Pastor A., Osgerby S. Long exposure steam oxidation testing and mechanical properties of slurry aluminide coatings for steam turbine components // Surface & Coatings Technology. 2005. No. 200. P. 1219–1224.
19. Agüero A., Muelas R., Gutierrez M., Van Vulpen R., Osgerby S., Banks J.P. Cyclic oxidation and mechanical behaviour of slurry aluminide coatings for steam turbine components // Surface & Coatings Technology. 2007. No. 201. P. 6253–6260.
20. Protective system for high temperature metalalloy products: pat. US 6682780 B2; publ. 27.01.04.
21. Солнцев С.Ст., Швагирева В.В., Исаева Н.В., Соловьева Г.А. Многоцелевое стеклоэмалевое покрытие для защиты литых фасонных деталей газотурбинных двигателей // Труды ВИАМ: электрон. науч.-технич. журн. 2014. №3. Ст. 04. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 11.05.2018). DOI: 10.18577/2307-6046-2014-0-3-4-4.
22. Розененкова В.А., Солнцев Ст.С., Миронова Н.А. Тонкопленочные покрытия для уплотнительных истираемых материалов на основе дискретных волокон для проточного тракта ГТД // Труды ВИАМ: электрон. науч.-технич. журн. 2013. №5. Ст. 04. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 11.05.2018).
23. Денисова В.С., Соловьева Г.А., Орлова Л.А. Синтез ресурсных жаростойких эмалевых покрытий на основе стекол барийалюмосиликатной системы для никелевых сплавов // Успехи в химии и химической технологии. 2014. Т. XXVIII. №8. С 39–42.
24. Пугачева Н.Б. Современные тенденции развития жаростойких покрытий на основе алюминидов железа // Diagnostics, Resource and Mechanics of materials and structures. 2015. №3.
С. 51–82.
25. Slurry compositions for diffusion coatings: pat. 6110262 US; publ. 29.08.00.
26. Денисова В.С., Соловьева Г.А. Жаростойкое стеклокерамическое покрытие для защиты деталей камер сгорания газотурбинных двигателей // Авиационные материалы и технологии. 2016. №4 (45). С. 18–22. DOI: 10.18577/2071-9140-2016-0-4-18-22.
27. Солнцев С.С. Высокотемпературные композиционные материалы и покрытия на основе стекла и керамики для авиакосмической техники // Российский химический журнал. 2010. №1. С. 25–33.
28. Ачимов А.А., Толмачев И.М., Удовиченко С.Ю. Исследование жаростойкого диффузионного покрытия на лопатках газотурбинных двигателей из жаропрочного никелевого сплава // Вестник Тюменского государственного университета. 2014. №7. С. 105–111.
29. Способ нанесения покрытия: пат. 2214475 Рос. Федерация; заявл. 27. 11.01; опубл. 20.10.03.
30. Карасик Т.Л. Влияние оксидов щелочноземельных металлов на свойства жаростойких покрытий // Збірник наукових праць ПАТ «Укрнді вогнетривів ім. А.С. Бережного». 2013. №113. С. 240–245.
1. Kablov E.N., Muboyadzhyan S.A. Heat-resistant coatings for the high-pressure turbine blades of promising GTEs // Russian metallurgy (Metally). 2012. No.1. P. 1–7.
2. Kablov E.N., Muboyadzhyan S.A., Budinovskij S.A., Lutsenko A.N. Ionno-plazmennye zashchitnye pokrytiya dlya lopatok gazoturbinnykh dvigatelej [Ion-plasma protecting covers for blades of gas turbine engines] // Metally. 2007. №5. S.23–34.
3. Kablov E.N., Muboyadzhyan S.A. Zharostojkie i teplozashhitnye pokrytiya dlya lopatok turbiny vysokogo davleniya perspektivnyh GTD [Heat resisting and heat-protective coverings for turbine blades of high pressure of perspective GTE] // Aviacionnye materialy i tehnologii. 2012. №S. S. 60–70.
4. Muboyadzhyan S.A., Budinovskij S.A., Gayamov A.M., Matveev P.V. Vysokotemperaturnye zharostojkie pokrytiya i zharostojkie sloi dlya teplozashhitnyh pokrytij [High-temperature heat resisting coverings and heat resisting layers for heat-protective coverings] // Aviacionnye materialy i tehnologii. 2013. №1. S. 17–20.
5. Muboyadzhyan S.A., Budinovskij S.A. Ionno-plazmennaya tehnologiya: perspektivnye protsessy, pokrytiya, oborudovanie [Ion-plasma technology: prospective processes, coatings, equipment] // Aviacionnye materialy i tehnologii. 2017. №S. S. 39–54. DOI: 10.18577/2071-9140-2017-0-S-39-54.
6. Artemenko N.I., Simonov V.N., Vlasova D.V. Issledovanie protsessa osazhdeniya nitrida titana na ustanovke ionno-plazmennogo napyleniya MAP-3 [Research of the titanium nitride deposition process at the MAP-3 ion-plasma deposition unit] // Trudy VIAM: elektron. nauch.-tekhnich. zhurn. 2017. №12. St. 11. Available at: http://www.viam-works.ru (accessed: May 11, 2018). DOI: 10.18577/2307-6046-2017-0-12-11-11.
7. Grashchenkov D.V., Solntsev S.S., Isaeva N.V. i dr. Emali i keramika [Enamels and ceramics] // Vse materialy. Entsiklopedicheskij spravochnik. 2012. №5. S. 35–42.
8. Sposob vosstanovleniya vysokotemperaturnogo kremnijsoderzhashchego zashchitnogo pokrytiya na zharoprochnykh konstruktsionnykh materialakh: pat. 2437961 Ros. Federatsiya [Way of recovery of high-temperature siliceous protecting cover on heat resisting constructional materials: pat. 2437961 Rus. Federation]; zayavl. 29.07.10; opubl. 27.12.11.
9. Kolovertnov D.V. Protsessy okisleniya steklokeramicheskikh kompozitsij na osnove borida tsirkoniya i kremnijsoderzhashchikh soedinenij: dis. ... kand. khim. nauk [Processes of oxidation of glassceramic compositions on the basis of boride of zirconium and siliceous connections: thesis, PhD (Chem.)]. SPb., 2012. 215 s.
10. Bankovskaya I.B., Vasileva I.A., Kolovertnov D.V. Protsessy okisleniya kompozitsii kremnij-bor-borid tsirkoniya v intervale temperatur 1000–1300 °C [Processes of oxidation of composition zirconium silicon-boron-boride in the range of temperatures of 1000–1300 °C] // Fizika i khimiya stekla. 2012. T. 38. №3. S. 409–416.
11. Plotnikova A.S. Zakonomernosti geterogennykh vzaimodejstvij pri sinteze reaktsionno-svyazannykh zashchitnykh pokrytij dlya uglerodnykh materialov [Patterns of heterogeneous interactions at synthesis of the reactionary and connected protecting covers for carbon materials] // I Mezhdistsiplinarnaya shkola-seminar «Khimiya neorganicheskikh materialov i nanomaterialov»: sb. tez. dokl. M., 2006. S. 28–31.
12. Astapov A.N. Razrabotka vysokotemperaturnykh zashchitnykh pokrytij na uglerodsoderzhashchie kompozitsionnye materialy primenitelno k osoboteplonagruzhennym elementam konstruktsij aviakosmicheskoj i raketnoj tekhniki: dis. ...kand. tekhn. nauk [Development of high-temperature protecting covers on carbon-containing composite materials with reference to especially heat loaded elements of designs aerospace and rocketry: thesis, PhD (Tech.)]. M., 2011. 207 s.
13. Terenteva V.S., Zhestkov B.E. Mnogofunktsionalnye vysokotemperaturnye pokrytiya D5 MAI i M1 MAI [Multifunction high temperature coatings Д5 of MAI and М1 MAI] // Khimicheskaya fizika. 2009. T. 28. №5. S. 64–70.
14. Gildebrandt E.M., Vershinina E.P., Frizorger V.K. Zashchita poverkhnosti anoda alyuminievogo elektrolizera ot okisleniya [Surface protection of the anode of aluminum reduction cell from oxidation] // Journal of Siberian Federal University. Engineering & Technologies. 2010. №3. S. 272–283.
15. Kablov E.N. Innovacionnye razrabotki FGUP «VIAM» GNC RF po realizacii «Strategicheskih napravlenij razvitiya materialov i tehnologij ih pererabotki na period do 2030 goda» [Innovative developments of FSUE «VIAM» SSC of RF on realization of «Strategic directions of the development of materials and technologies of their processing for the period until 2030»] // Aviacionnye materialy i tehnologii. 2015. №1 (34). S. 3–33. DOI: 10.18577/2071-9140-2015-0-1-3-33.
16. Golubeva O.V., Markov V.G., Yakovlev V.A., Chikiryaka A.V. Metod povysheniya soprotivleniya okisleniyu v teplonositele svinets–vismut [Method of increase of resistance to oxidation in the heat-carrier lead-bismuth] // Voprosy materialovedeniya. 2008. №4 (56). S. 106–115.
17. Galoyan A.G., Muboyadzhyan S.A., Egorova L.P., Bulavinceva E.E. Korrozionnostojkoe pokrytie dlya zashhity detalej GTD iz vysokoprochnyh konstrukcionnyh martensitostareyushhih stalej na rabochie temperatury do 450°C [Corrosion-resistant coating for protection of GTE details made of high-strength maraging constructional steel with operating temperature up to 450°C] // Trudy VIAM: elektron. nauch.-tehnich. zhurn. 2014. №6. St. 03. Available at: http://www.viam-works.ru (accessed: May 11, 2018). DOI: 10.18577/2307-6046-2014-0-6-3-3.
18. Agüero A., Muelas R., Pastor A., Osgerby S. Long exposure steam oxidation testing and mechanical properties of slurry aluminide coatings for steam turbine components // Surface & Coatings Technology. 2005. No. 200. P. 1219–1224.
19. Agüero A., Muelas R., Gutierrez M., Van Vulpen R., Osgerby S., Banks J.P. Cyclic oxidation and mechanical behaviour of slurry aluminide coatings for steam turbine components // Surface & Coatings Technology. 2007. No. 201. P. 6253–6260.
20. Protective system for high temperature metalalloy products: pat. US 6682780 B2; publ. 27.01.04.
21. Solntsev S.St., Shvagireva V.V., Isaeva N.V., Soloveva G.A. Mnogocelevoe stekloemalevoe pokrytie dlya zashhity lityh fasonnyh detalej gazoturbinnyh dvigatelej [Multipurpose glass-enamel coating for protection of cast parts of gas turbine engines] // Trudy VIAM: elektron. nauch.-tehnich. zhurn. 2014. №3. St. 04. Available at: http://www.viam-works.ru (accessed: May 11, 2018). DOI: 10.18577/2307-6046-2014-0-3-4-4.
22. Rozenenkova V.A., Solntsev St.S., Mironova N.A. Tonkoplenochnye pokrytiya dlya uplotnitelnykh istiraemykh materialov na osnove diskretnykh volokon dlya protochnogo trakta GTD [Thin-film coatings for discrete fibers based sealing abraded materials of the wheel space gas turbine engine path] // Trudy VIAM: elektron. nauch.-tekhnich. zhurn. 2013. №5. St. 03. Available at: http://www.viam-works.ru (accessed: May 11, 2018).
23. Denisova V. S., Solov'eva G. A., Orlova L.A. Sintez resursnykh zharostojkikh emalevykh pokrytij na osnove stekol barijalyumosilikatnoj sistemy dlya nikelevykh splavov [Synthesis of resource heat resisting enamel coatings on the basis of glasses of barium silica-alumina system for nickel alloys] // Uspekhi v khimii i khimicheskoj tekhnologii. 2014. T. XXVIII. №8. S 39–42.
24. Pugacheva N.B. Sovremennye tendentsii razvitiya zharostojkikh pokrytij na osnove alyuminidov zheleza [Current trends of development of heat resisting coverings on the basis of iron aluminides] // Diagnostics, Resource and Mechanics of materials and structures. 2015. №3. S 51–82.
25. Slurry compositions for diffusion coatings: pat. 6110262 US; publ. 29.08.00.
26. Denisova V.S., Soloveva G.A. Zharostojkoe steklokeramicheskoe pokrytie zhdya zashchity detalej kamer sgoraniya gazoturbinnykh dvigatelej [Heat-resistant glass-ceramic coating for protection of gas turbines’ combustion chambers parts] // Aviacionnye materialy i tehnologii. 2016. №4 (45). S. 18–22. DOI: 10.18577/2071-9140-2016-0-4-18-22.
27. Solntsev S.S. Vysokotemperaturnye kompozitsionnye materialy i pokrytiya na osnove stekla i keramiki dlya aviakosmicheskoj tekhniki [High-temperature composite materials and coverings on the basis of glass and ceramics for aerospace equipment] // Rossijskij khimicheskij zhurnal. 2010. №1. S. 25–33.
28. Achimov A.A., Tolmachev I.M., Udovichenko S.YU. Issledovanie zharostojkogo diffuzionnogo pokrytiya na lopatkakh gazoturbinnykh dvigatelej iz zharoprochnogo nikelevogo splava [Research of heat resisting diffusion coating on blades of gas turbine engines from heat resisting nickel alloy] // Vestnik Tyumenskogo gosudarstvennogo universiteta. 2014. №7. S. 105–111.
29. Sposob naneseniya pokrytiya: pat. 2214475 Ros. Federatsiya [Coating application method: pat. 2214475 Rus. Federation]; zayavl. 27. 11.01; opubl. 20.10.03.
30. Karasik T.L. Vliyanie oksidov shchelochnozemelnykh metallov na svojstva zharostojkikh pokrytij [Influence of oxides of alkaline earth metals on properties of heat resisting coverings] // Zbіrnik naukovikh prats PAT «Ukrndі vognetrivіv іm. A. S. Berezhnogo». 2013. №113. S. 240–245.
Вы можете оставить комментарий к статье. Для этого необходимо зарегистрироваться на сайте.