Рассмотрен фазовый состав и морфология нитевидных кристаллов (НК) карбида кремния и содержащихся в них примесных включений, полученных при выращивании НК методом газофазного осаждения. Для отбора примесных включений предложены методы химической очистки, позволяющие получить НК карбида кремния с чистотой до 95%. Оценено влияние примесных фаз на механические свойства композиционных материалов на основе алюминиевых сплавов, армированных НК. Рассмотрен вопрос получения полуфабрикатов из НК. Ил. 4. Библ. 4 назв.

Исследованы влияние водорода на изменение структуры и механические свойства при комнатной и криогенных температурах хромоникелевых сталей аустенитного (12Х18Н10Т), переходного (07Х16Н6) и мартенситного (03Х12Н10МТР) классов. Определена растворимость водорода после нагрева после нагрева при различном давлении. Показано, что наименьшей склонностью к водородному охрупчиванию при комнатной и криогенных температурах обладает мартенситная сталь 03Х12Н10МТР. Табл. 5. Ил. 3.

Приведены результаты исследования и расчета на ЭВМ сплавов 25 составов системы Ni-Al-W-Cr-Fe для установления закономерностей изменения их свойств при 20 и 1150°С в зависимости от переменной концентрации входящих в состав компонентов. Построены пространственные объемные модели, показывающие изменение прочности, пластичности, ударной вязкости и жаростойкости материалов при 20 и 1150°С. По результатам исследования предложены высокожаростойкие экономнолегированные сплавы, отличающиеся пониженным содержанием алюминия, в составе которых нет дефицитного кобальта. Ил. 2.

Показано, что в сплаве ХН62БМКТЮ вакуумной выплавки, содержащем лантан и фосфор, обнаружены две лантансодержащие фазы: интерметаллид Ni5Lа и фосфид Ni(La,Ce)Р. В зависимости от количественного сочетания лантана и фосфора в сплаве образуется либо только фосфид, либо обе фазы. С увеличением содержания лантана количество интерметаллической фазы Ni5La возрастает. Определено, что для обеспечения повышенной жаропрочности сплава ХН62МКТЮ количество вводимого латана должно быть скорректировано, в первую очередь, приведено в соответствие с содержанием фосфора, чтобы избыточный лантан не взаимодействовал с никелем с образованием фазы Ni5La. Табл. 2. Ил. 4. Библ. 5 назв.

Представлен сплав ВСП-1-2 с эффектом памяти формы, работающий при температурах от – 60 до + 350°С. Приведен физические и коррозионные свойства сплава. Показано изменение механических свойств при растяжении в зависимости от температуры испытаний. Ил. 1. Табл. 2. Библ. 3 назв.

Показана необходимость совершенствовании технологии рафинирования отходов и возможность увеличения общего количества отходов, утилизируемых при выплавке сплава ЭП99, до 50% без снижения качества сплава (при использовании лигатуры, полученной в ОИ печи с разливкой, а вакуумно-аргонной камере). Определено, что причиной снижения уровня длительной прочности сплава ЭП99, при выплавке с применением загрязненной газами лигатуры, является уменьшение остаточного содержания церия в сплаве (<0,001%). Для нейтрализации влияния вредных примесей и получения качественного металла необходимо обеспечить стабильное содержание церия в сплаве ЭП99 – не ниже 0,004%. Табл. 1. Ил. 3.

Дана оценка механических, усталостных, коррозионных свойств и микроструктуры плит из сплава 1163 в зависимости от содержания марганца и температуры прокатки. Ил. 5. Табл. 2. Библ. 4 назв.

Изучено влияние режимов старения при 400-500°С и отжига при 650-850°С на структуру и механические свойства ковано-катанных плит толщиной 100 мм из сплава ВТ23. Показано, что старение плит при 400-500°С обеспечивает высокий уровень механических свойств сплава без применения предварительной высокотемпературной термической обработки. Рекомендован режим отжига плит из сплава ВТ23, обеспечивающий прочность не менее 1080 МПа. Ил. 3. Табл. 1.

Изложены результаты исследования литейных титановых псевдо β-сплавов различных систем, рассмотрено влияние термической обработки на уровень механических свойств сплавов. Оценено влияние концентрации β-стабилизаторов на склонность сплавов к упрочнению. Приведены режимы термических обработок, обеспечивающие для литого металла достижение предела прочности σв≥1100 МПа, а также показана возможность упрощения термообработки высоколегированных литых сплавов. Ил. 3. Табл. 2.

Предложен способ получения листов из сплава 1420 с ультромелкозернистой структурой (~10 мкм). Определены показатели сверхпластичности (напряжение течения и относительное удлинение) листов с размером зерна 7 и 55 мкм (серийная технология). Ил. 3. Табл. 2. Библ. 7 назв.

Разработана технология сварки титана и его сплавов с нержавеющими сталями с применением промежуточной вставки из коррозионностойкого ванадиевого сплава ВХ-8. Установлено допустимое содержание элементов внедрение в сплаве ВХ-8, обеспечивающее его работоспособность при повышенных температурах. Табл. 2. Библ. 2 назв.

Исследована кинетика растворения паяемого металла (меди) в припоях на основе олова 02, ВПр6, ВПр9 и ВПр35. Разработана установка и представлена методика определения скорости растворения паяемого металла в жидких припоях. Установлено, что при 300°С растворимость проволоки в припое ВПр6 в 2 раза выше, а в припоях ВПр35 в 3 раза ниже по сравнению с растворимостью в чистом олове (02). Приведенные результаты исследования могут быть использованы для выбора оптимального режима пайки. Ил. 2.

Показано, что при увеличении скорости сварки и уменьшении кривизны перехода от верхней к средней части шва стойкость сплава ЭП220 к образованию трещин при сварке и последующих нагревах возрастает. Предложен оптимальный режим ЭЛС для сплава ЭП220: (Iсв = 320 мА; Uсв = 29 кВ; Vсв = 70 м/ч при отношении В/в → 1). Табл. 1. Ил.1

Экспериментально доказана возможность получения глубоких износостойких диффузионных слоев на аустенитных сталях за сравнительно короткое время в результате применения двухступенчатого высокотемпературного ионного азотирования в среде полностью диссоциированного аммиака с добавками ацетилена. Табл. 6. Ил. 2. Библ. 2 назв.

Исследовано тепловое расширение ориентированных эпоксидных композиций, отвержденных в магнитном поле. Показано, что независимо от температуры отверждения воздействие магнитного поля приводит к образованию уплотненных и ориентированных структур, в которых преобладают напряжения сжатия. Это приводит к сильному изменению исходных размеров системы при переходе из стеклообразного в высокоэластического состояние. В отдельных случаях аномальной рост линейных образцов составляет 6-7% относительно исходного размера. Ил. 2. Библ. 2 назв.