Статьи

 




dx.doi.org/ 10.18577/2307-6046-2019-0-2-58-67
УДК 620.1:621.792
ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ АТМОСФЕРНЫХ ФАКТОРОВ НА ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ГЕРМЕТИЗИРУЮЩИХ МАТЕРИАЛОВ АВИАЦИОННОГО НАЗНАЧЕНИЯ

Исследовано влияние атмосферных факторов на свойства различных типов герметизирующих материалов после старения в различных климатических зонах. Проведена оценка физико-механических характеристик герметизирующих материалов после старения в условиях МЦКИ, ГЦКИ, штатов США – Флорида и Аризона, климатических площадок Вьетнама. Рассмотрены основные особенности климатического старения различных типов герметизирующих материалов. Проведена оценка структурных изменений герметизирующих материалов в результате климатического воздействия.


Введение

Исследование процессов старения материалов при комплексном воздействии внешних факторов является сложной научной и практической задачей, от решения которой зависит безопасность эксплуатации технических изделий и сложных технических систем в авиации, космонавтике, на транспорте и объектах энергетической инфраструктуры [1–2]. При интенсификации процесса эксплуатации авиационной техники предъявляются не только особые требования к материалам, но и ставится задача обеспечения надежности и предсказуемости работы не только изделия в целом, но и его агрегатов и составных частей. Для этого необходимо знать не только свойства материалов, но и прогнозировать их изменение в условиях, максимально приближенных к многофакторному комплексному воздействию реальных эксплуатационных факторов [3–7].

Герметизирующие материалы (герметики) применяются в самых различных областях техники, во многом обеспечивая работоспособность конструкционных элементов и узлов самолетов, вертолетов, космической техники, топливных отсеков и кессон-баков, водонепроницаемых перегородок, трубопроводов, химических аппаратов и т. п. [8–11]. В отличие от других классов полимерных уплотнительных материалов герметики применяются не только в качестве полностью готовых к применению изделий, но и в виде жидкотекучих и пастообразных масс, распределяемых при помощи достаточно простых технологических операций в зонах швов или в зазорах, которые после технологической выдержки переходят в резиноподобное состояние. Они обеспечивают герметичность в условиях воздействия перепадов давлений, переменных температур, нагрузок и т. д. От устойчивости герметиков зависит стабильность работы и долговечность ответственных узлов авиационной техники. Поэтому исследование поведения герметиков после старения в естественных условиях в различных климатических зонах представляется актуальным.

В работе исследовано влияние атмосферных факторов на свойства герметиков после старения в различных климатических зонах. Проведена оценка физико-механических характеристик после старения в условиях умеренного климата МЦКИ, умеренного теплого климата приморской зоны ГЦКИ, пустынного (Аризона), субтропического (Флорида) климата США и тропического климата (климатические зоны Вьетнама).

Работа выполнена в рамках реализации комплексной научной проблемы 15.2. «Эластомерные и уплотнительные материалы» («Стратегические направления развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года») [12–14].

 

Материалы и методы

Объектами исследования в данной работе являлись герметики различного химического строения: полисульфидные герметики ВИТЭФ‑1Б (ТУ1-595-53-633–2001) и ВГМ-Л (ТУ1-595-28-934–2009), силоксановый герметик ВИКСИНТ У-20-99 (ТУ1-595-53-614–2000) и топливостойкий фторсилоксановый герметик ВГФ-2М (ТУ1-595-28-1099–2009) [15–18]. Выбор герметиков объясняется их массовым применением в изделиях авиационной техники.

Для проведения испытаний изготавливали стандартные образцы в виде пластин по режиму отверждения согласно нормативной документации на соответствующий материал.

Образцы герметизирующих материалов испытывали на старение в свободном состоянии при воздействии естественных климатических факторов в соответствии с требованиями ASTM G7/G7M–11, ISO 877 и ISO 2810. Испытания проводили в различных климатических зонах: умеренного климата МЦКИ, умеренного теплого климата приморской зоны ГЦКИ, пустынного (Аризона), субтропического (Флорида) климата США и тропического климата (климатические станции Вьетнама).

Стойкость к климатическому старению оценивали по изменению физико-механических показателей герметиков. Упруго-прочностные характеристики определяли по ГОСТ 21751–76, твердость по Шору А – по ГОСТ 263–75.

 

Результаты и обсуждение

Результаты исследования свойств герметиков после их выдержки на открытой площадке в течение 36 мес в зоне умеренного климата МЦКИ представлены в табл. 1.

Таблица 1

Свойства герметиков различных типов после климатических испытаний в МЦКИ

Герметик

Свойства

Значения свойств для образцов

в исходном

состоянии

после климатических

испытаний*

ВИТЭФ-1Б

Условная прочность при

растяжении, МПа

2,0

1,9–2,3

2,1

Относительное удлинение

при разрыве, %

180

65–95

82

Относительное остаточное

удлинение после разрыва, %

0

0

Твердость по Шору А, усл. ед.

55

70

ВГМ-Л

Условная прочность при

растяжении, МПа

3,5

2,5–3,1

2,9

Относительное удлинение

при разрыве, %

190

111–120

116

Относительное остаточное

удлинение после разрыва, %

6

0

Твердость по Шору А, усл. ед.

61

80

ВИКСИНТ У-20-99

Условная прочность при

растяжении, МПа

2,8

2,3–4,2

3,2

Относительное удлинение

при разрыве, %

225

140–168

153

Относительное остаточное

удлинение после разрыва, %

1

0

Твердость по Шору А, усл. ед.

42

57

ВГФ-2М

Условная прочность при

растяжении, МПа

2,8

2,0–2,5

2,2

Относительное удлинение

при разрыве, %

110

110–121

116

Относительное остаточное

удлинение после разрыва, %

1

0

Твердость по Шору А, усл. ед.

53

61

* В числителе – минимальные и максимальные значения, в знаменателе – средние.

 

Из данных табл. 1 видно, что выдержка герметика ВИТЭФ-1Б в климатической зоне МЦКИ практически не приводит к изменению прочности. Вместе с тем происходит существенное снижение относительного удлинения при разрыве. Одновременно наблюдается рост показателя твердости по Шору А. Описанные явления свидетельствуют о процессах старения полисульфидного герметика ВИТЭФ-1Б. Аналогичные тенденции наблюдаются при экспозиции герметика одинаковой химической природы ВГМ-Л.

Климатическое воздействие на силоксановый герметик ВИКСИНТ У-20-99 приводит к росту показателей прочности и твердости с одновременным снижением относительного удлинения. Это свидетельствует о протекании процессов деструкции, проявляющихся в меньшей степени по сравнению с тиоколовыми герметиками, что можно объяснить различием в структуре и химической природой полимерной матрицы.

После экспозиции герметика ВГФ-2М происходит падение прочности на 20% при сохранении относительного удлинения. При этом твердость по Шору А незначительно возрастает. Это подтверждает наличие в герметике деструктивных процессов средней интенсивности.

Результаты изменения свойств герметиков после климатического воздействия условий ГЦКИ на открытой площадке в течение 36 мес представлены в табл. 2.

Таблица 2

Свойства герметиков различных типов после климатических испытаний в ГЦКИ

Герметик

Свойства

Значения свойств для образцов

в исходном

состоянии

после климатических

испытаний*

ВИТЭФ-1Б

Условная прочность при

растяжении, МПа

2,0

2,2–2,5

2,4

Относительное удлинение

при разрыве, %

180

70–85

77

Относительное остаточное удлинение после разрыва, %

0

0

Твердость по Шору А, усл. ед.

55

70

ВГМ-Л

Условная прочность при

растяжении, МПа

3,5

3,4–3,9

3,6

Относительноеудлинение

при разрыве, %

190

120–125

122

Относительное остаточное удлинение после разрыва, %

6

0

Твердость по Шору А, усл. ед.

61

75

ВИКСИНТ У-20-99

Условная прочность при

растяжении, МПа

2,8

2,6–4,1

3,3

Относительное удлинение

при разрыве, %

225

140–180

158

Относительное остаточное удлинение после разрыва, %

1

0

Твердость по Шору А, усл. ед.

42

47

ВГФ-2М

Условная прочность

при растяжении, МПа

2,8

2,1–2,5

2,3

Относительное удлинение

при разрыве, %

110

110–116

112

Относительное остаточное удлинение после разрыва, %

1

0

Твердость по Шору А, усл. ед.

53

63

* В числителе – минимальные и максимальные значения, в знаменателе – средние.

 

Из данных табл. 2 следует, что выдержка герметика ВИТЭФ-1Б в условиях ГЦКИ приводит к повышению прочности на 20%, сопровождающемуся значительным повышением показателя твердости по Шору А. Это свидетельствует о ярко выраженном старении, т. е. о дополнительном структурировании материала. Подобная тенденция наблюдается при испытаниях герметика аналогичной химической природы – полисульфидного материала ВГМ-Л. Сопоставление результатов табл. 1 и 2 показывает, что старение в условиях ГЦКИ в большей степени проявляется в дополнительном сшивании исследуемых герметиков. Причина наблюдаемого снижения эластичности и увеличения твердости заключается в увеличении плотности сшивки материала под действием УФ-излучения солнца, доза которого в Геленджике в 1,5 раза больше, чем в Москве. При этом наблюдается снижение показателя относительного остаточного удлинения, что также свидетельствует о дополнительном сшивании материала. Наблюдаемое при климатическом воздействии структурирование тиоколовых олигомеров может происходить как за счет образования сополимерных структур, так и новых связей по активным SH-группам [15].

Выдержка герметиков марок ВИКСИНТ У-20-99 и ВГФ-2М в условиях ГЦКИ приводит к результатам, аналогичным данным, приведенным в табл. 1.

Свойства герметиков после выдержки в климатической зоне штата Флорида (США) на открытой площадке в течение 36 мес представлены в табл. 3.

Таблица 3

Свойства герметиков различных типов после климатических испытаний во Флориде

Герметик

Свойства

Значения свойств для образцов

в исходном

состоянии

после климатических

испытаний*

ВИТЭФ-1Б

Условная прочность при

растяжении, МПа

2,0

1,4–2,1

1,8

Относительное удлинение

при разрыве, %

180

41–68

56

Относительное остаточное удлинение после разрыва, %

0

0

Твердость по Шору А, усл. ед.

55

68

ВГМ-Л

Условная прочность при

растяжении, МПа

3,5

3,8–4,4

4,1

Относительное удлинение

при разрыве, %

190

92–103

98

Относительное остаточное удлинение после разрыва, %

6

3–4

4

Твердость по Шору А, усл. ед.

61

65

ВИКСИНТ У-20-99

Условная прочность при

растяжении, МПа

2,8

2,2–2,3

2,3

Относительное удлинение

при разрыве, %

225

80–100

95

Относительное остаточное удлинение после разрыва, %

1

4

Твердость по Шору А, усл. ед.

42

73

ВГФ-2М

Условная прочность при

растяжении, МПа

2,8

2,4–3,6

2,9

Относительное удлинение

при разрыве, %

110

120–140

130

Относительное остаточное удлинение после разрыва, %

1

4

Твердость по Шору А, усл. ед.

53

55

* В числителе – минимальные и максимальные значения, в знаменателе – средние.

 

Из данных табл. 3 видно, что выдержка герметика ВИТЭФ-1Б в климатической зоне Флориды приводит к значительному снижению относительного удлинения с одновременным ростом показателя твердости по Шору А. Характер старения герметика ВИТЭФ-1Б в условиях воздействия субтропического климата отличается от изменения показателей после аналогичных испытаний в условиях МЦКИ и ГЦКИ. Это объясняется дополнительной деградацией полимерной матрицы в условиях влажного субтропического климата Флориды вследствие комплексного воздействия сорбированной влаги и температуры [3, 7, 19]. Подобные явления наблюдаются при климатических испытаниях в указанных условиях полимеров других типов [3]. Комплексное воздействие УФ-излучения и влаги для герметиков на основе полимеров различных типов сопровождается некоторым ростом показателя прочности. Это может быть связано с протеканием вторичных реакций, аналогичных полимеризации или поликонденсации [8]. Аналогичная картина наблюдается и при испытаниях полисульфидного герметика ВГМ-Л.

Воздействие условий климата Флориды на силоксановый герметик ВИКСИНТ У-20-99 приводит к падению прочности. Значительно уменьшается и относительное удлинение. Уровень твердости по сравнению с выдержкой в условиях МЦКИ и ГЦКИ также значительно выше. Это свидетельствует о возрастании степени деструкции под воздействием влажного субтропического климата Флориды.

При выдержке фторсилоксанового герметика ВГФ-2М во влажной климатической зоне Флориды наблюдается рост относительного удлинения при сохранении уровня показателей прочности и твердости по Шору А. Это свидетельствует об относительной устойчивости герметика ВГФ-2М после экспозиции в условиях влажного субтропического климата.

Свойства герметиков различных типов после климатических испытаний в штате Аризона (США) на открытой площадке в течение 36 мес представлены в табл. 4.

 

Таблица 4

Свойства герметиков различных типов после климатических испытаний в Аризоне

Герметик

Свойства

Значения свойств для образцов

в исходном

состоянии

после климатических

испытаний*

ВИТЭФ-1Б

Условная прочность при

растяжении, МПа

2,0

2,0–2,2

2,1

Относительное удлинение

при разрыве, %

180

75–95

83

Относительное остаточное удлинение после разрыва, %

0

4

Твердость по Шору А, усл. ед.

55

71

ВГМ-Л

Условная прочность при

растяжении, МПа

3,5

3,6–3,9

3,7

Относительное удлинение

при разрыве, %

190

111–120

116

Относительное остаточное удлинение после разрыва, %

6

4

Твердость по Шору А, усл. ед.

61

68

ВИКСИНТ У-20-99

Условная прочность при

растяжении, МПа

2,8

2,3–2,6

2,5

Относительное удлинение

при разрыве, %

225

80–100

95

Относительное остаточное удлинение после разрыва, %

1

3

Твердость по Шору А, усл. ед.

42

73

ВГФ-2М

Условная прочность

при растяжении, МПа

2,8

1,6–2,3

1,9

Относительное удлинение

при разрыве, %

110

140–160

145

Относительное остаточное удлинение после разрыва, %

1

4

Твердость по Шору А, усл. ед.

53

48

* В числителе – минимальные и максимальные значения, в знаменателе – средние.

 

Из данных табл. 4 следует, что прочность тиоколового герметика ВИТЭФ-1Б после испытаний в климатической зоне Аризоны практически не изменяется. При этом наблюдается существенное падение относительного удлинения. Одновременно значительно увеличиваются значения твердости по Шору А и относительного остаточного удлинения после разрыва. Это свидетельствует о протекании процессов старения за счет дополнительного структурирования материала. В случае старения герметика ВГМ-Л аналогичной природы подобные явления проявляются в несколько меньшей степени.

В случае воздействия климатических условий Аризоны на силоксановый герметик ВИКСИНТ У-20-99 наблюдается падение показателя относительного удлинения при одновременном росте твердости. Это свидетельствует о выраженных процессах старения. Наблюдаемый характер изменения показателей близок к результатам климатических испытаний  герметика ВИКСИНТ У-20-99 в условиях Флориды.

Испытания фторсилоксанового герметика ВГФ-2М в климатической зоне Аризоны показали некоторое снижение прочности и твердости по Шору А, а также рост относительного остаточного удлинения после разрыва и относительного удлинения при разрыве. Характер процессов старения фторсилоксанового герметика ВГФ-2М в условиях воздействия климатических условий Флориды и Аризоны идентичен.

В табл. 5 приведены свойства герметиков после их выдержки на открытой площадке в течение 12 и 20 мес в различных климатических зонах Вьетнама.

 

Таблица 5

Свойства герметиков после экспозиции в условиях климатических площадок Вьетнама

Герметик

Свойства

Значения свойств* для образцов

в исходном

состоянии

после испытаний в климатической зоне в течение, мес

Дам Бай

Кон Зо

Хоа Лак

12

20

12

20

12

20

ВИТЭФ-1Б

Условная прочность при

растяжении, МПа

2,0

2,3–2,5

2,4

1,8–2,2

2,0

2,3–2,7

2,5

2,2–2,5

2,3

2,1–2,5

2,3

2,0–2,6

2,3

Относительное удлинение при разрыве, %

180

70–80

76

60–65

62

80–85

82

65–75

69

60–70

65

64–70

67

Относительное остаточное удлинение после разрыва, %

0

0

0

0

0

0

0

Твердость по Шору А, усл. ед.

55

72

70

73

69

75

72

ВГМ-Л

Условная прочность при

растяжении, МПа

3,5

4,5–5,8

5,0

3,7–5,1

4,8

4,0–5,5

4,9

3,7–5,7

4,4

4,5–6,2

4,8

4,5–5,5

4,4

Относительное удлинение

при разрыве, %

190

123–145

138

120–138

127

133–127

141

110–125

116

127–139

130

105–115

109

Относительное остаточное удлинение после разрыва, %

6

3

3

3

3

4

3

Твердость по Шору А, усл. ед.

61

72

70

74

71

70

71

ВИКСИНТ

У-20-99

Условная прочность при

растяжении, МПа

2,8

2,8–3,7

3,4

3,3–3,7

3,5

3,4–3,6

3,5

3,0–3,9

3,3

2,8–3,4

3,1

3,7–3,9

3,8

Относительное удлинение при разрыве, %

225

147–168

155

148–152

151

140–160

154

140–152

147

137–142

140

152–160

157

Относительное остаточное удлинение после разрыва, %

1

3

3

4

3

3

3

Твердость по Шору А, усл. ед.

42

60

60

57

60

61

61

ВГФ-2М

Условная прочность при

растяжении, МПа

2,8

2,0–2,6

2,2

2,5–3,1

2,7

1,6–2,0

1,8

2,7–3,0

2,8

3,0–3,3

3,1

2,3–2,5

2,4

Относительное удлинение при разрыве, %

110

50–70

60

50–70

60

50–70

60

50–70

60

50–70

60

80–90

85

Относительное остаточное удлинение после разрыва, %

1

1

1

1

1

1

1

Твердость по Шору А, усл. ед.

53

75

75

76

72

76

62

* В числителе – минимальные и максимальные значения, в знаменателе – средние.

 

Из данных табл. 5 следует, что после 12 мес экспозиции во всех климатических зонах Вьетнама наблюдается увеличение условной прочности при растяжении для герметиков ВГМ-Л, ВИКСИНТ У-20-99, ВИТЭФ-1Б, условная прочность герметика ВГФ-2М увеличивается только после 12 мес экспозиции в зоне Хоа Лак. Наибольшее повышение условной прочности при растяжении наблюдается при испытаниях герметика ВГМ-Л после экспозиции в зоне Дам Бай и достигает 43% от исходного значения. Увеличение срока экспозиции до 20 мес во всех климатических зонах Вьетнама приводит к некоторому снижению условной прочности при растяжении на величину до 17% от значения при выдержке в течение 12 мес.

Для герметика ВИКСИНТ У-20-99 после экспозиции в зонах Дам Бай и Хоа Лак условная прочность при растяжении продолжает расти при увеличении продолжительности экспозиции до 20 мес и превышает исходное значение на 32%. Для герметика ВГФ-2М в условиях зон Дам Бай и Кон Зо наблюдается падение условной прочности при растяжении на 23 и 34% соответственно после экспозиции в течение 12 мес. Увеличение срока экспозиции до 20 мес приводит к увеличению условной прочности при растяжении до уровня исходных значений.

После 20 мес экспозиции в условиях зоны Кон Зо условная прочность при растяжении герметика ВГМ-Л повышается на 26%, для ВИТЭФ-1 – на 15%, для ВИКСИНТ У-20-99 – на 17%, для ВГФ-2М – остается на уровне исходных значений. После 20 мес экспозиции в условиях зоны Хоа Лак условная прочность при растяжении герметика ВГМ-Л повышается на 26% от исходного значения, герметика ВИТЭФ-1Б – на 15%, герметика ВИКСИНТ У-20-99 – на 32%, а герметика ВГФ-2М – понижается на 14%.

После 12 мес экспозиции во всех исследуемых зонах для герметика ВГМ-Л относительное удлинение при разрыве снижается в среднем на 30%, после 20 мес – на 40% от исходного значения. Для герметика ВИТЭФ-1Б после 12 и 20 мес выдержки относительное удлинение при разрыве снижается на 66% от исходного значения. Для герметика ВИКСИНТ У-20–99 после 12 и 20 мес экспозиции относительное удлинение при разрыве снижается на 30–35%. Для герметика ВГФ-2М после 12 и 20 мес экспозиции относительное удлинение при разрыве снижается на 45%.

Относительное остаточное удлинение после разрыва для герметика ВГМ-Л в процессе экспозиции уменьшилось в среднем на 50%. Для прошедшего экспозицию герметика ВИТЭФ-1Б остаточное удлинение после разрыва отсутствует. Для герметика ВИКСИНТ У-20-99, наоборот, относительное остаточное удлинение после разрыва становится значимой величиной и в среднем становится равным 3%.

Для герметика ВГФ-2М после выдержки во всех климатических станциях Вьетнама относительное остаточное удлинение после разрыва осталось на уровне исходных значений.

Твердость по Шору А после 12 и 20 мес экспозиции увеличилась в среднем на 18% – для герметика ВГМ-Л, на 30% – для герметика ВИТЭФ-1Б, на 40% – для герметика ВИКСИНТ У-20-99, на 39% – для герметика ВГФ-2М. При испытаниях герметика ВГФ-2М после 20 мес экспозиции в условиях зоны Хоа Лак твердость по Шору А увеличилась на 17%, после 12 и 20 мес экспозиции в условиях зоны Дам Бай – на 42%.

 

Заключения

На основании анализа полученных данных по естественному атмосферному старению в условиях умеренного теплого климата приморской зоны ГЦКИ, пустынного (Аризона) и субтропического (Флорида) климата США, тропического климата (климатические зоны Вьетнама) можно сделать следующие выводы:

– герметизирующие материалы различных типов подвергаются старению во всех исследуемых климатических зонах;

– характер изменения свойств герметиков после экспозиции в климатической зоне МЦКИ и ГЦКИ идентичен. Некоторое различие связано с увеличением плотности сшивки герметиков под действием УФ-излучения солнца, доза которого в Геленджике в 1,5 раза больше, чем в Москве;

– характер старения герметиков после выдержки в климатических зонах США совпадает для материалов близкого химического строения;

– после выдержки герметизирующих материалов в климатических зонах Вьетнама наблюдается увеличение твердости поверхности до 42% от исходной величины; прочность при растяжении возрастает до 43% для герметика ВГМ-Л и снижается до 36% для герметика ВГФ-2М; относительное удлинение при разрыве герметика ВИТЭФ-1Б снижается на 30% от исходных показателей. Таким образом, все исследованные герметизирующие материалы проявили значительное ухудшение свойств после старения в условиях тропического климата на открытой площадке;

– наибольшее ухудшение физико-механических характеристик герметиков различного химического строения после выдержки на открытой площадке в различных климатических зонах наблюдается после экспозиции указанных материалов в тропическом климате Вьетнама;

– несмотря на выявленные после климатического старения деструктивные изменения структуры герметизирующих материалов различных типов, следует отметить, что в традиционных условиях эксплуатации герметики подвергаются воздействию солнечного излучения в значительно меньшей степени, чем в проведенных экспериментах [19].

 

Благодарности

Авторы выражают благодарность за помощь в проведении данной работы сотрудникам ФГУП «ВИАМ» – к.т.н. Е.В. Николаеву, к.т.н. М.Р. Павлову, к.т.н. Н.П. Андреевой, А.А. Скирте.


ЛИТЕРАТУРА REFERENCE LIST
1. Каблов Е.Н. Инновационные разработки ФГУП «ВИАМ» ГНЦ РФ по реализации «Стратегических направлений развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года» // Авиационные материалы и технологии. 2015. №1 (34). С. 3–33. DOI: 10.18577/2071-9140-2015-0-1-3-33.
2. Каблов Е.Н. Материалы нового поколения – основа инноваций, технологического лидерства и национальной безопасности России // Интеллект и технология. 2016. №2 (14) С. 16–21.
3. Николаев Е.В., Павлов М.Р., Андреева Н.П., Славин А.В., Скирта А.А. Исследование процессов старения полимерных композиционных материалов в натурных условиях тропического климата Северной Америки // Новости материаловедения. Наука и техника: электрон. науч.-технич. журн. 2018. №3–4 (30). Ст. 08. URL: http://www.materialsnews.ru (дата обращения: 12.12.2018).
4. Валевин Е.О., Андреева Н.П., Павлов М.Р. Комплексный подход к исследованию процессов полимерных композиционных материалов при воздействии климатических факторов // Проблемы оценки климатической стойкости материалов и сложных технических систем: сб. докл. II Всерос. науч.-техн. конф. «Климат-2017» (Геленджик, 3–4 августа 2017). М.: ВИАМ, 2017. С. 8–20 (CD).
5. Андреева Н.П., Павлов М.Р., Николаев Е.В., Славин А.В. Влияние климатических факторов тропического и умеренного климата на свойства лакокрасочных покрытий на уретановой основе // Лакокрасочные материалы и их применение. 2018. №4. С. 24–28.
6. Филатов И.С. Прогнозирование климатической устойчивости полимерных и композиционных материалов на их основе: дис. … д-ра техн. наук. Якутск, 1984. 489 с.
7. Николаев Е.В., Павлов М.Р., Лаптев А.Б., Пономаренко С.А. К вопросу определения сорбированной влаги в полимерных композиционных материалах // Труды ВИАМ: электрон. науч.-технич. журн. 2017. №8 (56). Ст. 07. URL: http//www.viam.ru (дата обращения: 12.12.2018). DOI: 10.18577/2307-6046-2017-0-8-7-7.
8. Большой справочник резинщика в 2 ч. М.: Техинформ, 2012. 1385 с.
9. Уплотнения и уплотнительная техника: справочник / под общ. ред. А.И. Голубева, Л.А. Кондакова. М.: Машиностроение, 1986. 464 с.
10. Елисеев О.А., Краснов Л.Л., Зайцева Е.И., Савенкова А.В. Разработка и модифицирование эластомерных материалов для применения во всеклиматических условиях // Авиационные материалы и технологии. 2012. №S. С. 309–314.
11. Мулров О.А., Савченко И.М., Шитов В.С. Справочник по эластомерным покрытиям и герметикам в судостроении. Л.: Судостроение, 1982. 184 с.
12. Каблов Е.Н. Стратегические направления развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года // Авиационные материалы и технологии. 2012. №S. С. 7–17.
13. Каблов Е.Н. Материалы и химические технологии для авиационной техники // Вестник Российской академии наук. 2012. Т. 82. №6. С. 520–530.
14. Каблов Е.Н. Роль химии в создании материалов нового поколения для сложных технических систем // Тез. докл. «ХХ Менделеевского съезда по общей и прикладной химии». УрО РАН, 2016. С. 25–26.
15. Хакимулин Ю.Н., Минкин В.С., Палютин Ф.М., Дербедеев Т.Р. Герметики на основе полисульфидных олигомеров: синтез, свойства, применение. М.: Наука, 2007. 301 с.
16. Luke H. Aliphatic Polysulfide’s: Monograph of an elastomer. Htidelberg, New York: Publisher Huthig & Wepf Basel, 1994. 191 p.
17. Никитина А.А., Соловей В.В. Топливостойкие герметики // Авиационные материалы на рубеже ХХ–ХХI веков. М.: ВИАМ, 1994. С. 374–378.
18. Савенкова А.А., Тихонова И.В., Требукова Е.А. Тепломорозостойкие герметики // Авиационные материалы на рубеже ХХ–ХХI веков. М.: ВИАМ, 1994. С. 432–439.
19. Лаптев А.Б., Николаев Е.В., Колпачков Е.Д. Термодинамические характеристики старения полимерных композиционных материалов в условиях реальной эксплуатации // Авиационные материалы и технологии. 2018. №3 (52). С. 80–88. DOI: 10.18577/2071-9140-2018-0-3-80-88.
1. Kablov E.N. Innovacionnye razrabotki FGUP «VIAM» GNC RF po realizacii «Strategicheskih napravlenij razvitiya materialov i tehnologij ih pererabotki na period do 2030 goda» [Innovative developments of FSUE «VIAM» SSC of RF on realization of «Strategic directions of the development of materials and technologies of their processing for the period until 2030»] // Aviacionnye materialy i tehnologii. 2015. №1 (34). S. 3–33. DOI: 10.18577/2071-9140-2015-0-1-3-33.
2. Kablov E.N. Materialy novogo pokoleniya – osnova innovatsiy, tekhnologicheskogo liderstva i natsional'noy bezopasnosti Rossii [Materials of the new generation - the basis of innovation, technological leadership and national security of Russia] // Intellekt i tekhnologiya. 2016. №2 (14) S. 16–21.
3. Nikolayev E.V., Pavlov M.R., Andreyeva N.P., Slavin A.V., Skirta A.A. Issledovaniye protsessov stareniya polimernykh kompozitsionnykh materialov v naturnykh usloviyakh tropicheskogo klimata Severnoy Ameriki [Investigation of the aging processes of polymeric composite materials in natural conditions of tropical climate of North America] // Novosti materialovedeniya. Nauka i tekhnika: elektron. nauch.-tekhnich. zhurn. 2018. №3–4 (30). St. 08. Available at: http://www.materialsnews.ru (accessed: December 12, 2018).
4. Valevin E.O., Andreyeva N.P., Pavlov M.R. Kompleksnyy podkhod k issledovaniyu protsessov polimernykh kompozitsionnykh materialov pri vozdeystvii klimaticheskikh faktorov [An integrated approach to the study of processes of polymer composite materials under the influence of climatic factors] // Problemy otsenki klimaticheskoy stoykosti materialov i slozhnykh tekhnicheskikh sistem: sb. dokl. II Vseros. nauch.-tekhn. konf. «Klimat-2017» (Gelendzhik, 3–4 avgusta 2017). M.: VIAM, 2017. S. 8–20 (CD).
5. Andreyeva N.P., Pavlov M.R., Nikolayev E.V., Slavin A.V. Vliyaniye klimaticheskikh faktorov tropicheskogo i umerennogo klimata na svoystva lakokrasochnykh pokrytiy na uretanovoy osnove [Influence of climatic factors of tropical and temperate climate on the properties of urethane-based paint and varnish coatings] // Lakokrasochnyye materialy i ikh primeneniye. 2018. №4. S. 24–28.
6. Filatov I.S. Prognozirovaniye klimaticheskoy ustoychivosti polimernykh i kompozitsionnykh materialov na ikh osnove: dis. … d-ra tekhn. nauk [Prediction of climatic stability of polymer and composite materials based on them: tesis, Doct. Sc. (Tech.)]. Yakutsk, 1984. 489 s.
7. Nikolaev E.V., Pavlov M.R., Laptev A.B., Ponomarenko S.A. K voprosu opredeleniya sorbi-rovannoj vlagi v polimernyh kompozitsionnyh materialah [To the problem of determining the moisture sorbed in polymeric composite materials] // Trudy VIAM: elektron. nauch.-tekhnich. zhurn. 2017. №8 (56). St. 07. Available at: http://www.viam-works.ru (accessed: December 12, 2018). DOI: 10.18577/2307-6046-2017-0-8-7-7.
8. Bolshoy spravochnik rezinshchika v 2 ch. [Great reference book of rubberman in 2 parts]. M.: Tekhinform, 2012. 1385 s.
9. Uplotneniya i uplotnitelnaya tekhnika: spravochnik / pod obshch. red. A.I. Golubeva, L.A. Kondakova [Seals and sealing technology: a handbook / gen. ed. by A.I. Golubev, L.A. Kondakov]. M.: Mashinostroyeniye, 1986. 464 s.
10. Eliseev O.A., Krasnov L.L., Zajceva E.I., Savenkova A.V. Razrabotka i modificirovanie elastomernyh materialov dlya primeneniya vo vseklimaticheskih usloviyah [Development and modifying of elastomeric materials for application in all weather conditions] // Aviacionnye materialy i tehnologii. 2012. №S. S. 309–314.
11. Mulrov O.A., Savchenko I.M., Shitov V.S. Spravochnik po elastomernym pokrytiyam i germetikam v sudostroyenii [Handbook of elastomeric coatings and sealants in shipbuilding]. L.: Sudostroyeniye, 1982. 184 s.
12. Kablov E.N. Strategicheskie napravleniya razvitiya materialov i tehnologij ih pererabotki na period do 2030 goda [The strategic directions of development of materials and technologies of their processing for the period to 2030] // Aviacionnye materialy i tehnologii. 2012. №S. S. 7–17.
13. Kablov E.N. Materialy i khimicheskiye tekhnologii dlya aviatsionnoy tekhniki [Materials and chemical technologies for aviation technology] // Vestnik Rossiyskoy akademii nauk. 2012. T. 82. №6. S. 520–530.
14. Kablov E.N. Rol khimii v sozdanii materialov novogo pokoleniya dlya slozhnykh tekhnicheskikh system [The role of chemistry in the creation of a new generation of materials for complex technical systems] // Tez. dokl. «XX Mendeleyevskogo syezda po obshchey i prikladnoy khimii». UrO RAN, 2016. S. 25–26.
15. Khakimulin Yu.N., Minkin V.S., Palyutin F.M., Derbedeyev T.R. Germetiki na osnove polisul'fidnykh oligomerov: sintez, svoystva, primeneniye [Sealants based on polysulfide oligomers: synthesis, properties, application]. M.: Nauka, 2007. 301 s.
16. Luke H. Aliphatic Polysulfide’s: Monograph of an elastomer. Htidelberg, New York: Publisher Huthig & Wepf Basel, 1994. 191 p.
17. Nikitina A.A., Solovey V.V. Toplivostoykiye germetiki [Fuel-resistant sealants] // Aviatsionnyye materialy na rubezhe XX–XXI vekov. M.: VIAM, 1994. S. 374–378.
18. Savenkova A.A., Tikhonova I.V., Trebukova E.A. Teplomorozostoykiye germetiki [Heat and frost-resistant sealants] // Aviacionnyye materialy na rubezhe XX–XXI vekov. M.: VIAM, 1994. S. 432–439.
19. Laptev A.B., Nikolayev E.V., Kolpachkov E.D. Termodinamicheskiye kharakteristiki stareniya polimernykh kompozitsionnykh materialov v usloviyakh realnoy ekspluatatsii [Thermodynamic characteristics of aging of polymeric composite materials under conditions of real exploitation] // Aviacionnye materialy i tehnologii. 2018. №3 (52). S. 80–88. DOI: 10.18577/2071-9140-2018-0-3-80-88.
Вы можете оставить комментарий к статье. Для этого необходимо зарегистрироваться на сайте.